Определение генеральных размеров поперечных рам.
Вертикальная компоновка.
L=36 м, Q=30т, Н1=15 м,
Режим работы – 7 - 8К.
Н2=hк +100 + 300= 2750 + 100 + 300 = 3150 мм.
Н0= Н1+ Н2= 15000 + 3150 = 1815 мм, принимаем Н0 = 18180 мм (кратно 1.8).
Тогда Н1= 15030 мм (принимаем шаг колонн 12м)
Нв = Н2 + hКОЛ + hБ= 3150 + 120 + 1500= 4770 мм.
Нн = Н0 - Нв + НФ= 18180 – 4770 + 800= 14210 мм.
Н = Н0 + НФ= 18180 + 800 = 18980 мм
Примем hF = 3150 мм, (L = 36 м) по ГОСТ 23119 - 78.
С учетом типовых фонарных переплетов принимаем hФ=3875 мм.
Горизонтальная компоновка.
l1=В+200+450 = 300 + 200 + 450 = 950мм.
принимаем l1 = 1000мм (кратно 250)
hН=l1+250= 1000 + 250 = 1250мм > 840мм.
hН/ Нн > 1/15 → hНтр = 840мм
hВ/ НВ >1/12 → hВтр = 398мм.
Принимаем hН=1250мм.
Определение расчетных усилий.
Постоянные нагрузки от покрытия (здание не отапливаемое).
Волнистые листы (t= 1,6мм) q1= 0.18 кН/м2
Прогоны сплошные, пролетом 12м q2= 0.12 кН/м2
Фермы, фонари, связи q3=0.3 кН/м2
qН=q1 + q2 + q3 = 0.18 + 0.12 + 0.3 = 0.6 кН/м2
Расчетная нагрузка на ригель рамы:
q= γN∙ γF∙ qН ∙В = 0.95∙ 1.05∙ 0.6∙ 12 = 7.2 кН/м
Опорная реакция ригеля F = q∙ L/2 = 7.2∙ 36/2 = 129,6 кН
Момент от эксцентриситета М = F∙ e = 129,6∙ 0,4 = 51,84 кНм
Расчетный вес колонны :
GВ=1,05∙ 0,2∙ 0,3∙ 12∙ 15 = 11,3кН; GН = 1,05∙ 0,8∙ 0,3∙ 12∙ 15 = 45,4кН
FВ=1.2∙ 2∙ (3,9 + 3,1) ∙ 12 + 1,1∙ 0,35∙ 1,2∙ 12+11,3 = 218,4кН
FН=1,22∙ (2,9 + 2,4) ∙ 12 + 1,1∙ 0,35∙ 6 12+45,4 = 226кН
Примем соотношение моментов инерции Iв/Iн=6, Iр/Iн=4.
α=НВ/Н=4770/18980=0.25
Сосредоточенный момент:
М=-(F+ FВ) ∙е= -(129,6+218,4) ∙0,4 = 139,2 кНм
Каноническое уравнение имеет вид: r11∙ φ+r1p=0
Моменты от поворотов узлов на угол φ=1:
Ма=Ка∙ i= 0,858∙ i, Мс = Кс∙ i= -0,621∙ i
Мв=Кв∙ i= -1,114∙ i, Мвр = 8 ∙18,98/36 = 4,22∙ i
Моменты от нагрузки на стойках Мр:
Мв = 0,084 ∙139,2 = 11,7 кНм;
Мнс=0,715∙ 139,2 = 99,5кНм, Мвс= -0,285∙ 139,2 =
= -39,7кНм;
Моменты на опорах ригеля
Мрв= -q L2/12= -7,2 ∙362/12 = -777,6 кНм;
r11= 1,114∙ i+4,22∙ i = 5,334i;
r1p= -(11,7+777.6) = 789,3.
φ= -r1p/ r11 = 789,3/5,334i = 147,9/ i
Моменты от фактического угла поворота:
Ма= 0,858∙ i∙ 147,9/ i= 126,26 кНм;
Мв= -1,114∙ i ∙147,9/ i= -163,93 кНм;
Мс= -0,621 ∙i ∙147,9/ i= -91,38 кНм;
Мрв= 4,22 ∙i ∙147,9/ i= 624,5 кНм;
Значения эпюры моментов (М1 ∙φ+Мр) от постоянной нагрузки:
Ма =126,26 - 54,7 = 71,56 кНм; Мв = -163,93 + 11,7 = -156,23 кНм;
Мнс =-91,38 + 99,5 = 8,12кНм; Мвс = -91,38 - 39,7 = -128,1 кНм
Мрв =624,5 - 777,6= -156,3 кНм.
Qн = -(71,56 + 8,12)/14,21 = -5,6кН
Расчет на нагрузку от снега.
Место строительства – Нижний Новгород, снеговой район – IV (s0=1.5 кН/м2)
qсн= γN γF μ s0 В=0.95∙ 1.6 1∙ 1.5 ∙12=23.94 кН/м
Опорная реакция ригеля F=430.92 кН;
Момент от эксцентриситета
М = F∙ e = 430.92∙ 0.4=172.4 кНм;
Каноническое уравнение: r11∙ φ+r1p=0
Моменты от нагрузки на стойках Мр:
Мнс= 0,715 ∙172.4= 123,2 кНм,
Мвс= -0,285∙ 172.4= -49,1 кНм;
Мрв = -q L2/12 = -23.94 ∙362/12 = -2585.52 кНм;
r11= 5,334i; r1p= 2600; φ= 487.4/ i;
Моменты от фактического угла поворота:
Ма= 0,858 ∙i∙ 487.4/ i = 418.24 кНм; Мв= -1,114∙ i∙ 487.4/ i = -543 кНм;
Мс= -0,621∙ i∙ 487.4/ i = -302,7 кНм; Мрв= 4,22∙ i∙ 487.4/ i = 2057 кНм;
Значения эпюры моментов (М1 φ+Мр) от снеговой нагрузки:
Ма= 418.24 - 67,7= 350,5 кНм; Мв= -543 + 14,5= 528,5 кНм;
Мнс= -302,7 + 123,2 = -179,5 кНм; Мвс= -302,7 - 49,1= -351 кНм;
Мрв= 2057 - 2585.52= -528,6 кНм;
Qн= -(350,5 + 179,5)/14,21= -37,2кН
Qв= -(528,5 - 351)/4,77= -37,2 кН.
Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.
Q=30 т; режим работы 7К; L = 36 м.
F1 = F2 = Fmax=Fср= 380 кН.
Fmin= (Qt + Qkr)/2 + Fmax=(715 + 300)/2 + 380 = 127.5 кН
Согласно нормам – рассчитывается крановый поезд из двух максимально сближенных кранов с максимальным грузом на обоих кранах, движущиеся с максимальной скоростью.
Для двух кранов, при режиме 7К коэффициент сочетания Ψ=0.95
Σyi=2.86
Полезная нагрузка на тормозную конструкцию qTn=1.5 кН/м2;
Подкрановая конструкция qпк=3 кН/м;
Dmax= γN (γF Ψ Fmax Σyi+ γF qпк B+ γF qTn bt B)=
=0.95(1.1∙ 0.95∙ 380∙ 2.86+1.05∙ 3∙ 12+1.2 ∙1.5∙ 1.5∙ 12)=444 кН
Dmin=193.3 кН;
Эксцентриситет приложения нагрузки e1=0.75 м
Мmax= Dmax e1=444∙ 0.625 =277,5 кНм; Mmin=120,8 кНм;
Проверка возможности считать ригель абсолютно жестким:
k=Ip H/ Iн l =20∙ 18.98/ 5∙ 36 =2.11>6/(1+1.1(4)0.5=1.87;
Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамы:
r11 Δ+r1p=0;
r11=2 kBT/H=2∙ 6.351∙ t/18.98=0.665t
Моменты и реакции на левой стойке от нагрузки равны:
Мнс=-0,715∙ 277,5=-198,4 кНм, Мвс=0,285∙ 277,5=79,1 кНм;
FRB= kBT M/H=-1.477∙ 277,5/18.98= -21,6 кН;
Значения усилий на правой стойке получим из отношения:
Mmin/Мmax=0.435;
r1p=-25.01+25.01∙ 0.435=-12,2;
Смещение плоской рамы – Δ= - r1p/ r11=12,2/0.665t=18,35/ t;
При расчете на крановую нагрузку следует учесть пространственную работу каркаса, определив αпр и Δпр .
β=b3 d IH/I∙ H3 =123∙ 0.53 /18.983∙ 4=0.034;
по таблице 12.2 находим: α=0.71, α1=-0.24;
тогда αпр=1- α - α1(n/ Σy - 1)=1 - 0.71 + 0.24(4 /2.86 - 1) = 0.386
Δпр = Δ αпр= 0.386∙ 18,35/t=7,082/t;
Qн= -(196,0 + 75,7)/14,21= -19,16 кН
Qв= -(9,38 + 82)/4,77= -19,12 кН.
С учетом этого получаем значения эпюры моментов:
Горизонтальные крановые воздействия.
Согласно нормам нагрузка от торможения тележки с грузом передается равномерно но одной из сторон крана с равновероятным направлением влево или право.
Горизонтальная сила от торможения:
Ттел = (Gt+Q) μ /n = (85 + 300) ∙ 0.1 /2 = 19.25 кН;
Усилие на одно колесо:
Тколн = Ттел/n = 19.25/2 = 9.63 кН;
Горизонтальная сила от мостовых кранов:
Т= γN∙ γF ∙Ψ∙ Тколн ∙Σy = 0.95∙ 1.1∙ 0.95∙ 9.63∙ 2.86 = 27.34 кН.
Моменты и реакции в основной системе от силы Т:
Ма=kа Т Н= -0.077∙ 27.34 ∙18.98 = -40 кНм;
Мв=kв Т Н = -0.101∙ 27.34∙ 18.98= -52.41 кНм;
Мс=kс Т Н = 0.094∙ 27.34∙ 18.98= 48.78 кНм;
FRB=Kb T= -0.775∙ 27.34 = -21.19 кН.
Смещение верха колонн с учетм пространственной работы :
Δпр = Δ αпр= 0.386∙ 21.19/0.665t=8,18/t.
Qн= (35,65 + 62,13)/14,21= 6,9 кН Qв= -(35,65 + 18,7)/4,77= -11,39 кН.
Qн= -(35,53+ 3,21)/14,21= -2,73 кН Qв= -(16,16 + 3,21)/4,77= -2,72 кН.
С учетом этого получаем эпюры М, Q, N.
Расчет на ветровую нагрузку.
Кср=ΣМ/(Н2/2) = 0.7 кН/м
S = 7.89 кН;
q = γN∙ γF∙ w0∙ Кср ∙C∙ B = 0.95∙ 1.4∙ 0.23∙ 0.7∙ 0.8∙ 12 = 2.1 кН/м;
qv1=q 0.6/0.8=1.58 кН/м;
w = γN γF w0 S C B= 0.95∙ 1.4 ∙0.23 ∙7.89∙ 0.8∙ 12 = 23.2 кН;
w1 = w 0.6/0.8 = 17.4 кН.
Значения эпюры Мр на левой стойке:
Ма= kа q H2= -0.101∙ 2.1∙ 18.982= -76.41 кНм; Мв= kв q H2= -0.053∙ 2.1∙ 18.982= -40.1 кНм;
Мс= kс q H2= 0.029∙ 2.1 ∙18.982= 21.94 кНм; FRB= kв q H= -0.451∙ 2.1∙ 18.98= -17.08 кН.
На правой стойке усилия определяют умножением усилий на левой на коэффициент: 0.6/0.8= 0.75.
Найдем коэффициенты канонического уравнения:
r11=0.665t; r1p=-(FRB+FRB1+FW+FW1) = -(17.08 + 12.81 + 23.2 + 17.4) = -70.49 кН.
Δ=-r1p/r11= 70.49/0.665t = 106/t.
С учетом этого получаем эпюры М, Q, N.
Проверка на правильность построения эпюры Q от ветровой нагрузки:
Qл + Qпр = 57,11 + 52,49 = 109,6кН ≈ (q+q') H +Fw + Fw'=
=(2,1 + 1,58)18,98 + 23,2 + 17,4 = 110,2кН
№ |
Нагрузка и комбинация усилий. |
Ψ2 |
сечения стойки |
|||||||||||||
1 - 1 |
2 - 2 |
3 - 3 |
4 – 4 |
|||||||||||||
M |
N |
Q |
M |
N |
M |
N |
M |
N |
Q |
|||||||
1 |
Постоянная |
1.0 |
-156.23 |
-129.6 |
-5,7 |
-128,1 |
-348 |
-8,12 |
-348 |
+129,6 |
-574 |
-5,7 |
||||
2 |
Снеговая |
1.0 0.9 |
-528,5 -475,65 |
-430.92 -387.83 |
-37,2 -33,5 |
-351 -299.36 |
-430.92 -387.83 |
-179,5 -161,55 |
-430.92 -387.83 |
+350,5 +315,45 |
-430.92 -387.83 |
-37,2 -33,5 |
||||
3 |
DMAX |
на левую стойку |
1.0 0.9 |
-9,38 -8,44 |
0 |
-19,16 -17,24 |
+82,0 +73,8 |
0 |
-196,0 -176,4 |
-444 -399.6 |
+75,7 +68,13 |
-444 -399.6 |
-19,12 -17,21 |
|||
3* |
на правую |
1.0 0.9 |
-24,13 -21,72 |
0 |
-11,71 -10,54 |
+31,72 +28,55 |
0 |
-89,3 -80,37 |
-193.3 -173.97 |
+77,1 +69,4 |
-193.3 -173.97 |
-11,71 -10,54 |
||||
4 |
T |
на левую стойку |
1.0 0.9 |
±18,7 ±16,83 |
0 |
±11,39 ±10,25 |
±35,65 ±32,09 |
0 |
±35,65 ±32,09 |
0 |
±62,13 ±55,92 |
0 |
±6,9 ±6,21 |
|||
4* |
на правую |
1.0 0.9 |
±16,16 ±14,54 |
0 |
±2,72 ±2,45 |
±3,21 ±2,89 |
0 |
±3,21 ±2,89 |
0 |
±35,53 ±31,98 |
0 |
±2,73 ±2,46 |
||||
5 |
Ветровая |
слева |
1.0 0.9 |
+168.93 +152.04 |
0 |
+17.25 +15.53 |
+69.49 +62.54 |
0 |
+69.49 +62.54 |
0 |
-536.77 -483.1 |
0 |
+57.11 +51.4 |
|||
5* |
справа |
1.0 0.9 |
-178.95 -161.06 |
0 |
-22.5 -20.25 |
-63.6 -57.24 |
0 |
-63.6 -57.24 |
0 |
+517.67 +465.0 |
0 |
-52.49 -47.24 |
||||
I |
+МmaxNсоотв |
№ усилия |
1.0 0.9 |
1,5 |
1,3,4 |
1,5 |
1,5* |
|||||||||
+12,7 |
-129,6 |
+23,73 |
-348 |
+61,37 |
-378 |
+647,27 |
-574 |
|||||||||
№ усилия |
1.0 0.9 |
- |
1,3,4,5 |
1,5 |
1,2,3*,4,5* |
|||||||||||
- |
- |
+75,43 |
-348 |
+54,42 |
-378 |
+1035,37 |
-1135.8 |
|||||||||
II |
-Мmax Nсоотв |
№ усилия |
1.0 0.9 |
1,2 |
1,2 |
1,3, 4 |
1,5 |
|||||||||
-654,73 |
-560,52 |
-479,1 |
-778,92 |
-296,49 |
792 |
-407,17 |
-574 |
|||||||||
№ усилия |
1.0 0.9 |
1,2, 3*,4, 5* |
1,2, 3*,4,5* |
1,2,3, 4,5* |
1,3,4*,5 |
|||||||||||
-831,49 |
-508,2 |
-80,24 |
-488,24 |
-735,83 |
-435,4 |
-1135,43 |
-307,06 |
-1360,6 |
||||||||
III |
Nmax +Mсоотв |
№ усилия |
1.0 0.9 |
- |
- |
1,5 |
1,3,4 |
|||||||||
- |
- |
+61,37 |
-378 |
+267,43 |
-1018 |
|||||||||||
№ усилия |
1.0 0.9 |
- |
- |
1,2,3, 4,5* |
1,2,3,4,5* |
|||||||||||
- |
- |
- |
- |
-435,4 |
-1135,43 |
+1034,1 |
-1360,6 |
|||||||||
IV |
Nmax -Mсоотв |
№ усилия |
1.0 0.9 |
1,2 |
1,2 |
1,3,4 |
- |
|||||||||
-654,73 |
-560,52 |
-479,1 |
-778,92 |
-296,49 |
792 |
- |
- |
|||||||||
№ усилия |
1.0 0.9 |
1,2, 3*,4, 5* |
1,2, 5* |
1,2,3, 4,5* |
- |
|||||||||||
-831,49 |
-508,2 |
-87,65 |
-484,7 |
-735,83 |
-435,4 |
-1135,43 |
- |
- |
||||||||
V |
Nmin +Mсоотв |
№ усилия |
1.0 |
- |
- |
- |
1,5* |
|||||||||
- |
- |
- |
+621,35 |
-459,2 |
||||||||||||
VI |
Nmin -Mсоотв |
№ усилия |
1.0 |
- |
- |
- |
1,5 |
|||||||||
- |
- |
- |
433,1 |
-459,2 |
||||||||||||
VI |
Qmax |
№ усилия |
0,9 |
- |
- |
- |
1,2,3,4,5* |
|||||||||
- |
- |
- |
-109,86 |
|||||||||||||
Расчет и конструирование стропильной фермы.
Для неотапливаемых зданий с покрытиями из волнистых листов разработаны типовые фермы с уклоном поясов i=1/3,5. Стропильные фермы проектируют чаще всего с параллельными поясами, треугольной решеткой и стоиками.
ферм являются постоянная нагрузка от кровли и несущих конструкций покрытия и нагрузки от снега. Нагрузки от подвесных коммуникаций не рассматриваются в данной работе.
Сбор нагрузок на ферму.
Постоянная нагрузка: нагрузка от веса покрытия(за исключением веса фонаря):
q=qH-γqф==0,6-1,05 0,15=0,45кН/м2;
Вес фонаря учитываем в местах фактического опирания фонаря на ферму: qф=0,1 кН/м2;
Вес бортовой стенки и остекления на единицу длины стенки: qб.ст.=2,1 кН/м;
Определим узловые силы:
F1=F2=F3=q B d=0,45 12 3=16,2 кН;
F4=q B d+( qф 0,5 d+qб.ст.)B=
=0,45 12 3+(0,1 0,5 3 +2,1)12=43,2кН;
F5=F6= q B d+ qф B d=
=0,45 12 3+0,1 12 3=19,8 кН;
Опорная реакция Fл= F1+F2+F3+ F4+ F5+0,5 F6=
=16,2 3+43,2+19,8 1,5=121,5кН
Снеговая нагрузка:
s=s0 γs μ=1,5 1,6 μ=2,4 μ кН/м2;
Т.к. q/s0=0,45/1,5=0,3<0,8;
Определим узловые силы первый вариант):
F1s=F2s=F3s=s B d μ1=2,4 12 3 1,1=95 кН;
F4s=s B d (μ1+ μ2)/2=2,4 12 3 (0,8 +1,1)/2=82,1 кН;
F5s=Fs6=s B d μ2=2,4 12 3 0,8=69,12 кН;
Опорная реакция Fsл=ΣFi=95 3+82,1+69,12 1,5=
=470,8 кН;
Второй вариант снеговой нагрузки:
F'1s=F'2s= s B d μ'1=2,4 12 3 1=86,4 кН;
F'3s=s B d μ"1=2,4 12 3 2,55=220,3 кН;
F'4s=s B d μ"2/2=2,4 12 3 2,55 /2=110,2 кН
Опорная реакция F'sл=ΣF'i=86,4 2+220,3+110,2=503,3 кН.
Нагрузка от рамных моментов. Первая комбинация (Сочетание 1,2, 3*,4, 5)
М1max=-831,49 кНм, М2соотв=-502,82 кНм;
Вторая комбинация (без учета снеговой нагрузки):
М1=-355,84 кНм, М2соот=-27,17 кНм.
Нагрузка от распора рамы:
первая комбинация: Н1=5,7 +(33,5+10,54+10,25+20,25) =80,24 кН;
Н2=5,7 +(33,5+17,24+2,46+20,25) =76,15 кН;
вторая комбинация: Н12=5,7 +(10,54+10,25+20,25) =46,74 кН;
Н22=5,7 +(17,24+2,46+20,25) =42,65 кН;
По результатам расчетов стропильной фермы в расчетной программе Лира Windows составим таблицу.
Элемент |
№ стержней |
Усилия от постоянной нагрузки |
Усилия от снеговой нагрузки |
Усилия от опорных моментов |
Усилия от распора рамы |
Расчетные усилия |
|||||||
y=1,0 |
y=0,9 |
S1 от М1 |
S2 от М2 |
S1М1 МА=-844,26 (-368,6) кНм |
S2М2 МВ=-511,47 (-35,8) кНм |
№ нагрузок |
растяжение |
№ нагрузок |
сжатие |
||||
1 |
2а |
2б |
3 |
4 |
5 |
||||||||
Верхний пояс |
В1 – 1 |
0 |
0 |
0 |
-0,341 |
0 |
287,89266 |
0 |
- |
3 |
287,9 |
- |
- |
В2 – 3 |
-224,567 |
-912,429 |
-821,1861 |
-0,284 |
-0,057 |
239,76984 |
29,15379 |
- |
1,3 |
15,2 |
1, 2а |
-1137 |
|
В3 – 4 |
-224,567 |
-912,429 |
-821,1861 |
-0,284 |
-0,057 |
239,76984 |
29,15379 |
- |
1,3 |
15,2 |
1, 2а |
-1137 |
|
В4 – 6 |
-385,2 |
-1349,408 |
-1214,467 |
-0,227 |
-0,114 |
191,64702 |
58,30758 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-1734,61 |
|
В5 – 7 |
-385,2 |
-1349,409 |
-1214,468 |
-0,227 |
-0,114 |
191,64702 |
58,30758 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-1734,61 |
|
В6 – 9 |
-424,544 |
-1439,104 |
-1295,194 |
-0,171 |
-0,171 |
144,36846 |
87,46137 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-1863,65 |
|
Нижний пояс |
Н – 2 |
120,276 |
499,05 |
449,145 |
0,313 |
0,028 |
-264,2534 |
-14,32116 |
-44,2* |
1, 2а |
619,33 |
1,3,5 |
-188,2 |
Н – 5 |
312,875 |
1240,139 |
1116,1251 |
0,256 |
0,085 |
-216,1306 |
-43,47495 |
-43,4* |
1, 2а |
1553,0 |
- |
- |
|
Н – 8 |
414,688 |
1404,836 |
1264,3524 |
0,199 |
0,142 |
-168,0077 |
-72,62874 |
-42,6* |
1, 2а |
1819,5 |
- |
- |
|
Раскосы |
1 – 2 |
-192,928 |
-800,5 |
-720,45 |
0,046 |
-0,046 |
-38,83596 |
23,52762 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-993,43 |
2 – 3 |
126,07 |
499,7 |
449,73 |
-0,034 |
0,034 |
28,70484 |
-17,38998 |
- |
1, 2а |
625,77 |
- |
- |
|
4 – 5 |
-141,65 |
-525,661 |
-473,0949 |
0,046 |
-0,046 |
-38,83596 |
23,52762 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-667,31 |
|
5 – 6 |
87,427 |
222,678 |
200,4102 |
-0,034 |
0,034 |
28,70484 |
-17,38998 |
- |
1, 2а |
310,11 |
- |
- |
|
7 – 8 |
-47,301 |
-164,903 |
-148,4127 |
0,046 |
-0,046 |
-38,83596 |
23,52762 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-212,2 |
|
8 – 9 |
11,914 |
41,424 |
37,2816 |
-0,034 |
0,034 |
28,70484 |
-17,38998 |
- |
1, 2а |
53,34 |
- |
- |
|
Стойки |
3 – 4 |
-16,12 |
-95 |
-85,5 |
0 |
0 |
0 |
0 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-111,12 |
6 – 7 |
-43,2 |
-110,201 |
-99,1809 |
0 |
0 |
0 |
0 |
- |
- |
- |
1, 2а |
-153,4 |
|
9 – 9¢ |
214,197 |
743,758 |
669,3822 |
0,094 |
0,094 |
-79,36044 |
-48,07818 |
- |
1, 2а |
957,96 |
- |
- |
Таблица принятых сечений стержней ферм
Элемент |
№№ стержней |
Расчетное усилие, кН |
Сечение |
Площадь А, см2 |
, см |
, см |
, см |
`lmax |
[l] |
jmin |
gc |
Проверка сечения |
|||
растяжение |
сжатие |
прочность |
устойчив. |
||||||||||||
Верхний пояс |
В1 – 1 |
287,9 |
– |
– |
160х10 ┐┌ |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
0,95 |
– |
– |
|
В2 – 3 В3 – 4 |
– |
-1137 |
160х10 ┐┌ |
62,8 |
2,09 |
121,2 |
0,81 |
0,95 |
– |
23,5< 24 |
|||||
В4 – 6 |
-1734,61 |
200х14 ┐┌ |
200х14 ┐┌ |
109,2 |
1,67 |
123,7 |
0,855 |
0,95 |
– |
21,0 < 24 |
|||||
В5 – 7 В6 – 9 |
-1734,61 -1863,65 |
2,39 |
120,4 |
0,754 |
0,95 |
– |
23,83< 24 |
||||||||
Нижний пояс |
Н – 2 |
619,33 |
-188,2 |
140х90х8 ┐┌ |
140х90х8 ┐┌ |
32 |
4,35 |
142,82 |
0,37 |
0,95 |
14,9 < 22,8 |
- |
|||
Н – 5 |
1553,0 |
– |
180х12 ┐┌ |
180х12 ┐┌ |
84,4 |
8,16 |
123,3 |
0,48 |
0,95 |
22,7 < 24 |
– |
||||
Н – 8 |
1819,5 |
||||||||||||||
Раскосы |
1 – 2 |
- |
-993,43 |
160х10 ┐┌ |
160х10 ┐┌ |
62,8 |
2,2 |
126,6 |
0,78 |
0,95 |
– |
21,4 < 24 |
|||
2 – 3 |
625,77 |
- |
100х7 ┐┌ |
100´8 ┐┌ |
27,6 |
2,83 |
120,3 |
0,563 |
0,95 |
23,87 < 24 |
– |
||||
4 – 5 |
- |
-667,31 |
140´10 ┐┌ |
140´10 ┐┌ |
54,6 |
2,7 |
124,3 |
0,577 |
0,95 |
– |
22,3 < 24 |
||||
5 – 6 |
310,11 |
- |
75х6 ┐┌ |
75х6 ┐┌ |
17,56 |
4,45 |
133,5 |
0,364 |
0,95 |
18,6 < 24 |
– |
||||
7 – 8 |
- |
-212,2 |
100´8 ┐┌ |
100´8 ┐┌ |
31,0 |
4,4 |
130 |
0,36 |
0,95 |
– |
20,02 < 24 |
||||
8 – 9 |
53,34 |
- |
50х5 ┐┌ |
50х5 ┐┌ |
9,76 |
5,05 |
165 |
0,168 |
0,95 |
5,8 < 24 |
– |
||||
Стойки |
3 – 4 |
– |
-111,12 |
70х5 ┐┌ |
75х6 ┐┌ |
13,72 |
3,16 |
135 |
0,47 |
0,95 |
– |
18,2 < 24 |
|||
6 – 7 |
– |
-153,4 |
75х6 ┐┌ |
17,56 |
3,0 |
132 |
0,48 |
0,95 |
– |
19,2 < 24 |
|||||
9 – 9¢ |
957,96 |
- |
125х9 ┐┌ |
140´10 ┐┌ |
44 |
1,89 |
123 |
0,798 |
0,95 |
– |
22,9 < 24 |
Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам.
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08А диаметром d = 1,4 – 2 мм:
- по п. 11.2 СНиП II-23-81*: коэффициенты условий работы
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.