Расчет металлических конструкций неотапливаемого здания (место строительства – Нижний Новгород, снеговой район – IV)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

Определение генеральных размеров поперечных рам.

Вертикальная компоновка.

L=36 м,   Q=30т,    Н1=15 м,

Режим работы –  7 - 8К.

Н2=hк +100 + 300= 2750 + 100 + 300 = 3150 мм.

Н0= Н1+ Н2= 15000 + 3150 = 1815 мм,  принимаем Н0 = 18180 мм (кратно 1.8).

Тогда   Н1= 15030 мм (принимаем шаг колонн 12м)

Нв = Н2 + hКОЛ + hБ= 3150 + 120 + 1500= 4770 мм.

Нн = Н0 - Нв + НФ= 18180 – 4770 + 800= 14210 мм.

Н = Н0 + НФ= 18180 + 800 = 18980 мм

Примем h= 3150 мм, (L = 36 м) по ГОСТ  23119 - 78.

С учетом типовых фонарных переплетов принимаем hФ=3875 мм.

Горизонтальная компоновка.

l1=В+200+450 = 300 + 200 + 450 = 950мм.

принимаем l1 = 1000мм (кратно 250)

hН=l1+250= 1000 + 250 = 1250мм > 840мм.

hН/ Нн  > 1/15 → hНтр  = 840мм

hВ/ НВ  >1/12 → hВтр  = 398мм.

Принимаем hН=1250мм.

Определение расчетных усилий.

Постоянные нагрузки от покрытия (здание не отапливаемое).

          Волнистые листы (t= 1,6мм) q1= 0.18 кН/м2

Прогоны сплошные, пролетом 12м q2= 0.12 кН/м2

                Фермы, фонари, связи q3=0.3 кН/м2

qН=q1 + q2 + q3 = 0.18 + 0.12 + 0.3 = 0.6 кН/м2

Расчетная нагрузка на ригель рамы:

q= γN∙ γF∙ qН ∙В = 0.95∙ 1.05∙ 0.6∙ 12 = 7.2 кН/м

Опорная реакция ригеля F = q∙ L/2 = 7.2∙ 36/2 = 129,6 кН

Момент от эксцентриситета М = F∙ e = 129,6∙ 0,4 = 51,84 кНм

Расчетный вес колонны :

GВ=1,05∙ 0,2∙ 0,3∙ 12∙ 15 = 11,3кН; GН = 1,05∙ 0,8∙ 0,3∙ 12∙ 15 = 45,4кН

FВ=1.2∙ 2∙ (3,9 + 3,1) ∙ 12 + 1,1∙ 0,35∙ 1,2∙ 12+11,3 = 218,4кН

FН=1,22∙ (2,9 + 2,4) ∙ 12 + 1,1∙ 0,35∙ 6 12+45,4 = 226кН

Примем соотношение моментов инерции Iв/Iн=6, Iр/Iн=4.

α=НВ/Н=4770/18980=0.25

Сосредоточенный момент:

М=-(F+ FВ) ∙е= -(129,6+218,4) ∙0,4 = 139,2 кНм

Каноническое уравнение имеет вид:       r11∙ φ+r1p=0

Моменты от поворотов узлов на угол  φ=1:

Ма=Ка∙ i= 0,858∙ i, Мс = Кс∙ i= -0,621∙ i

Мв=Кв∙ i= -1,114∙ i,  Мвр = 8 ∙18,98/36 = 4,22∙ i

Моменты от нагрузки на стойках Мр:

Ма = ка М=-0,393∙ 139,2 = -54,7 кНм

Мв = 0,084 ∙139,2 = 11,7 кНм;  

Мнс=0,715∙ 139,2 = 99,5кНм,  Мвс= -0,285∙ 139,2 =

= -39,7кНм;

Моменты на опорах ригеля 

Мрв= -q L2/12= -7,2 ∙362/12 = -777,6 кНм;

r11= 1,114∙ i+4,22∙ i = 5,334i;

r1p= -(11,7+777.6)  = 789,3.

φ= -r1p/ r11 = 789,3/5,334i = 147,9/ i

Моменты от фактического угла поворота:

Ма= 0,858∙ i∙ 147,9/ i= 126,26 кНм;

Мв= -1,114∙ i ∙147,9/ i= -163,93 кНм;

Мс= -0,621 ∙i ∙147,9/ i= -91,38 кНм;           

Мрв= 4,22 ∙i ∙147,9/ i= 624,5 кНм;

Значения эпюры моментов (М1 ∙φ+Мр) от постоянной нагрузки:

Ма =126,26 - 54,7 = 71,56 кНм;  Мв = -163,93 + 11,7 = -156,23 кНм;

Мнс =-91,38 + 99,5 = 8,12кНм;  Мвс = -91,38 - 39,7 = -128,1 кНм

Мрв =624,5 - 777,6= -156,3 кНм.

Qн = -(71,56 + 8,12)/14,21 = -5,6кН


Qв = -(156,23 - 128,1)/4,77 = -5,7 кН.

Расчет на нагрузку от снега.

Место строительства – Нижний Новгород, снеговой район – IV (s0=1.5 кН/м2)

qсн= γN γF μ s0 В=0.95∙ 1.6 1∙ 1.5 ∙12=23.94 кН/м

Опорная реакция ригеля F=430.92 кН;

Момент от эксцентриситета

М = F∙ e = 430.92∙ 0.4=172.4 кНм;

Каноническое уравнение:    r11∙ φ+r1p=0

Моменты от нагрузки на стойках Мр:

Ма= ка М =-0,393∙ 172.4 = -67,7 кНм

Мв= 0,084∙ 172.4= 14,5 кНм;  

Мнс= 0,715 ∙172.4= 123,2 кНм,

Мвс= -0,285∙ 172.4= -49,1 кНм;

Мрв = -q L2/12 = -23.94 ∙362/12 = -2585.52 кНм;

r11= 5,334i;                r1p= 2600;      φ= 487.4/ i;

Моменты от фактического угла поворота:

Ма= 0,858 ∙i∙ 487.4/ i = 418.24 кНм;       Мв= -1,114∙ i∙ 487.4/ i = -543 кНм;

Мс= -0,621∙ i∙ 487.4/ i = -302,7 кНм;  Мрв= 4,22∙ i∙ 487.4/ i = 2057 кНм;

Значения эпюры моментов (М1 φ+Мр) от снеговой нагрузки:

Ма= 418.24 - 67,7= 350,5 кНм;  Мв= -543 + 14,5= 528,5 кНм;

Мнс= -302,7 + 123,2 = -179,5 кНм;  Мвс= -302,7 - 49,1= -351 кНм;

Мрв= 2057 - 2585.52= -528,6 кНм;

Qн= -(350,5 + 179,5)/14,21= -37,2кН       

Qв= -(528,5 - 351)/4,77= -37,2 кН.

Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.

Q=30 т; режим работы 7К;  L = 36 м.

F1 = F2 = Fmax=Fср= 380 кН.

Fmin= (Qt + Qkr)/2 + Fmax=(715 + 300)/2 + 380 = 127.5 кН

Согласно нормам – рассчитывается крановый поезд из двух максимально сближенных кранов с максимальным грузом на обоих кранах, движущиеся с максимальной скоростью.

Для двух кранов, при режиме 7К коэффициент сочетания Ψ=0.95

Σyi=2.86

Полезная нагрузка на тормозную конструкцию qTn=1.5 кН/м2;

Подкрановая конструкция qпк=3 кН/м;

Dmax= γNF Ψ Fmax Σyi+ γF qпк B+ γF qTn bt B)=

=0.95(1.1∙ 0.95∙ 380∙ 2.86+1.05∙ 3∙ 12+1.2 ∙1.5∙ 1.5∙ 12)=444 кН

Dmin=193.3 кН;

Эксцентриситет приложения нагрузки e1=0.75 м

Мmax= Dmax e1=444∙ 0.625 =277,5 кНм; Mmin=120,8 кНм;

Проверка возможности считать ригель абсолютно жестким:

k=Ip H/ Iн l =20∙ 18.98/ 5∙ 36 =2.11>6/(1+1.1(4)0.5=1.87;

Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамы:

r11 Δ+r1p=0;

r11=2 kBT/H=2∙ 6.351∙ t/18.98=0.665t

Моменты и реакции на левой стойке от нагрузки равны:

Ма =-0,393∙ 277,5=109,1 кНм                  Мв=-0,084∙ 277,5=-23,3 кНм;  

Мнс=-0,715∙ 277,5=-198,4 кНм,               Мвс=0,285∙ 277,5=79,1 кНм;

FRB= kBT M/H=-1.477∙ 277,5/18.98= -21,6 кН;

Значения усилий на правой стойке получим из отношения:

Mminmax=0.435;

r1p=-25.01+25.01∙ 0.435=-12,2;

Смещение плоской рамы – Δ= - r1p/ r11=12,2/0.665t=18,35/ t;

При расчете на крановую нагрузку следует учесть пространственную работу каркаса, определив αпр и Δпр .

β=b3 d IH/I∙ H3 =123∙ 0.53 /18.983∙ 4=0.034;

по таблице 12.2 находим: α=0.71,  α1=-0.24;

тогда αпр=1- α - α1(n/ Σy - 1)=1 - 0.71 + 0.24(4 /2.86 - 1) = 0.386

Δпр = Δ αпр= 0.386∙ 18,35/t=7,082/t;

Qн= -(196,0 + 75,7)/14,21= -19,16 кН       

Qв= -(9,38 + 82)/4,77= -19,12 кН.

С учетом этого получаем значения эпюры моментов:

Горизонтальные крановые воздействия.

Согласно нормам нагрузка от торможения тележки с грузом передается равномерно но одной из сторон крана с равновероятным направлением влево или право.

Горизонтальная сила от торможения:

Ттел = (Gt+Q) μ /n = (85 + 300) ∙ 0.1 /2 = 19.25 кН;

Усилие на одно колесо:

Тколн = Ттел/n = 19.25/2 = 9.63 кН;

Горизонтальная сила от мостовых кранов:

Т= γN∙ γF ∙Ψ∙ Тколн ∙Σy = 0.95∙ 1.1∙ 0.95∙ 9.63∙ 2.86 = 27.34 кН.

Моменты и реакции в основной системе от силы Т:

Ма=kа Т Н= -0.077∙ 27.34 ∙18.98 = -40 кНм; 

Мв=kв Т Н = -0.101∙ 27.34∙ 18.98= -52.41 кНм;

Мс=kс Т Н = 0.094∙ 27.34∙ 18.98= 48.78 кНм;

FRB=Kb T= -0.775∙ 27.34 = -21.19 кН.

Смещение верха колонн с учетм пространственной работы :

Δпр = Δ αпр= 0.386∙ 21.19/0.665t=8,18/t.

Qн= (35,65 + 62,13)/14,21= 6,9 кН             Qв= -(35,65 + 18,7)/4,77= -11,39 кН.

Qн= -(35,53+ 3,21)/14,21= -2,73 кН           Qв= -(16,16 + 3,21)/4,77= -2,72 кН.

С учетом этого получаем эпюры М, Q,  N.

Расчет на ветровую нагрузку.


Из СНиП 2.01.07-85 находим ветровой район и нормативное значение ветрового давления (зона I w0=0.23 кН/м2).

Кср=ΣМ/(Н2/2) = 0.7 кН/м

S = 7.89 кН;

q = γN∙ γF∙ w0∙ Кср ∙C∙ B = 0.95∙ 1.4∙ 0.23∙ 0.7∙ 0.8∙ 12 = 2.1 кН/м;

qv1=q 0.6/0.8=1.58 кН/м;

w = γN γF w0 S C B= 0.95∙ 1.4 ∙0.23 ∙7.89∙ 0.8∙ 12 = 23.2 кН;

w1 = w 0.6/0.8 = 17.4 кН.

Значения эпюры Мр на левой стойке:

Ма= kа q H2= -0.101∙ 2.1∙ 18.982= -76.41 кНм;     Мв=  kв q H2= -0.053∙ 2.1∙ 18.982= -40.1 кНм;

Мс= kс q H2= 0.029∙ 2.1 ∙18.982= 21.94 кНм;        FRB= kв q H= -0.451∙ 2.1∙ 18.98= -17.08 кН.

На правой стойке усилия определяют умножением усилий на левой на коэффициент: 0.6/0.8= 0.75.

Найдем коэффициенты канонического уравнения:

r11=0.665t;   r1p=-(FRB+FRB1+FW+FW1) = -(17.08 + 12.81 + 23.2 + 17.4) = -70.49 кН.

Δ=-r1p/r11= 70.49/0.665t = 106/t.

С учетом этого получаем эпюры М, Q,  N.

Проверка на правильность построения эпюры Q от ветровой нагрузки:

Qл + Qпр = 57,11 + 52,49 = 109,6кН ≈ (q+q') H +Fw + Fw'=

=(2,1 + 1,58)18,98 + 23,2  + 17,4 = 110,2кН


Нагрузка и комбинация усилий.

Ψ2

сечения стойки

1 - 1

2 - 2

3 - 3

4 – 4

M

N

Q

M

N

M

N

M

N

Q

1

Постоянная

1.0

-156.23

-129.6

-5,7

-128,1

-348

-8,12

-348

+129,6

-574

-5,7

2

Снеговая

1.0

0.9

-528,5

-475,65

-430.92

-387.83

-37,2

-33,5

-351

-299.36

-430.92

-387.83

-179,5

-161,55

-430.92

-387.83

+350,5

+315,45

-430.92

-387.83

-37,2

-33,5

3

DMAX

на левую стойку

1.0

0.9

-9,38

-8,44

0

-19,16

-17,24

+82,0

+73,8

0

-196,0

-176,4

-444

-399.6

+75,7

+68,13

-444

-399.6

-19,12

-17,21

3*

на правую

1.0

0.9

-24,13

-21,72

0

-11,71

-10,54

+31,72

+28,55

0

-89,3

-80,37

-193.3

-173.97

+77,1

+69,4

-193.3

-173.97

-11,71

-10,54

4

T

на левую стойку

1.0

0.9

±18,7

±16,83

0

±11,39

±10,25

±35,65

±32,09

0

±35,65

±32,09

0

±62,13

±55,92

0

±6,9

±6,21

4*

на правую

1.0

0.9

±16,16

±14,54

0

±2,72

±2,45

±3,21

±2,89

0

±3,21

±2,89

0

±35,53

±31,98

0

±2,73

±2,46

5

Ветровая

слева

1.0

0.9

+168.93

+152.04

0

+17.25

+15.53

+69.49

+62.54

0

+69.49

+62.54

0

-536.77

-483.1

0

+57.11

+51.4

5*

справа

1.0

0.9

-178.95

-161.06

0

-22.5

-20.25

-63.6

-57.24

0

-63.6

-57.24

0

+517.67

+465.0

0

-52.49

-47.24

I

maxNсоотв

усилия

1.0

0.9

1,5

1,3,4

1,5

1,5*

+12,7

-129,6

+23,73

-348

+61,37

-378

+647,27

-574

усилия

1.0

0.9

-

1,3,4,5

1,5

1,2,3*,4,5*

-

-

+75,43

-348

+54,42

-378

+1035,37

-1135.8

II

max

Nсоотв

усилия

1.0

0.9

1,2

1,2

1,3, 4

1,5

-654,73

-560,52

-479,1

-778,92

-296,49

792

-407,17

-574

усилия

1.0

0.9

1,2, 3*,4, 5*

1,2, 3*,4,5*

1,2,3, 4,5*

1,3,4*,5

-831,49

-508,2

-80,24

-488,24

-735,83

-435,4

-1135,43

-307,06

-1360,6

III

Nmax

+Mсоотв

усилия

1.0

0.9

-

-

1,5

1,3,4

-

-

+61,37

-378

+267,43

-1018

усилия

1.0

0.9

-

-

1,2,3, 4,5*

1,2,3,4,5*

-

-

-

-

-435,4

-1135,43

+1034,1

-1360,6

IV

Nmax

-Mсоотв

усилия

1.0

0.9

1,2

1,2

1,3,4

-

-654,73

-560,52

-479,1

-778,92

-296,49

792

-

-

усилия

1.0

0.9

1,2, 3*,4, 5*

1,2, 5*

1,2,3, 4,5*

-

-831,49

-508,2

-87,65

-484,7

-735,83

-435,4

-1135,43

-

-

V

Nmin

+Mсоотв

усилия

1.0

-

-

-

1,5*

-

-

-

+621,35

-459,2

VI

Nmin

-Mсоотв

усилия

1.0

-

-

-

1,5

-

-

-

433,1

-459,2

VI

Qmax

усилия

0,9

-

-

-

1,2,3,4,5*

-

-

-

-109,86


Расчет и конструирование стропильной фермы.

Для неотапливаемых зданий с покрытиями из волнистых листов разработаны типовые фермы с уклоном поясов i=1/3,5. Стропильные фермы  проектируют чаще всего с параллельными поясами, треугольной решеткой и стоиками.

Основными нагрузками при расчете стропильных

ферм являются постоянная нагрузка от кровли и несущих конструкций покрытия  и нагрузки от снега. Нагрузки от подвесных коммуникаций не рассматриваются в данной работе.

Сбор нагрузок на ферму.

Постоянная нагрузка: нагрузка от веса покрытия(за исключением веса фонаря):

q=qH-γqф==0,6-1,05 0,15=0,45кН/м2;

Вес фонаря учитываем в местах фактического опирания фонаря на ферму: qф=0,1 кН/м2;

Вес бортовой стенки и остекления  на единицу длины стенки: qб.ст.=2,1 кН/м;

Определим узловые силы:

F1=F2=F3=q B d=0,45 12 3=16,2 кН;

F4=q B d+( qф 0,5 d+qб.ст.)B=

=0,45 12 3+(0,1 0,5 3 +2,1)12=43,2кН;

F5=F6= q B d+ qф B d=

=0,45 12 3+0,1 12  3=19,8 кН;

Опорная реакция Fл= F1+F2+F3+ F4+ F5+0,5 F6=

=16,2 3+43,2+19,8 1,5=121,5кН

Снеговая нагрузка:

s=s0 γs μ=1,5 1,6 μ=2,4 μ кН/м2;

Т.к. q/s0=0,45/1,5=0,3<0,8;

Определим узловые силы первый вариант):

F1s=F2s=F3s=s B d μ1=2,4 12 3 1,1=95 кН;

F4s=s B d (μ1+ μ2)/2=2,4 12 3 (0,8 +1,1)/2=82,1 кН;

F5s=Fs6=s B d μ2=2,4 12 3 0,8=69,12 кН;

Опорная реакция Fsл=ΣFi=95 3+82,1+69,12 1,5=

=470,8 кН;

Второй вариант снеговой нагрузки:

F'1s=F'2s= s B d μ'1=2,4 12 3 1=86,4 кН;

F'3s=s B d μ"1=2,4 12 3 2,55=220,3 кН;

F'4s=s B d μ"2/2=2,4 12 3 2,55 /2=110,2 кН

Опорная реакция F'sл=ΣF'i=86,4 2+220,3+110,2=503,3 кН.

Нагрузка от рамных моментов. Первая комбинация (Сочетание 1,2, 3*,4, 5)

М1max=-831,49 кНм, М2соотв=-502,82 кНм;

Вторая комбинация (без учета снеговой нагрузки):

М1=-355,84 кНм, М2соот=-27,17 кНм.

Нагрузка от распора рамы:

первая комбинация: Н1=5,7 +(33,5+10,54+10,25+20,25) =80,24 кН;

Н2=5,7 +(33,5+17,24+2,46+20,25) =76,15 кН;

вторая комбинация: Н12=5,7 +(10,54+10,25+20,25) =46,74 кН;

Н22=5,7 +(17,24+2,46+20,25) =42,65 кН;


По результатам расчетов стропильной фермы в расчетной программе Лира Windows составим таблицу.

Элемент

№ стержней

Усилия от постоянной нагрузки

Усилия от снеговой нагрузки

Усилия от опорных моментов

Усилия от распора рамы

Расчетные усилия

y=1,0

y=0,9

S1 от М1

S2 от М2

S1М1

МА=-844,26

(-368,6)

кНм

S2М2

МВ=-511,47

(-35,8) кНм

№ нагрузок

растяжение

№ нагрузок

сжатие

1

3

4

5

Верхний пояс

В1 – 1

0

0

0

-0,341

0

287,89266

0

-

3

287,9

-

-

В2 – 3

-224,567

-912,429

-821,1861

-0,284

-0,057

239,76984

29,15379

-

1,3

15,2

1, 2а

-1137

В3 – 4

-224,567

-912,429

-821,1861

-0,284

-0,057

239,76984

29,15379

-

1,3

15,2

1, 2а

-1137

В4 – 6

-385,2

-1349,408

-1214,467

-0,227

-0,114

191,64702

58,30758

-

-

-

1, 2а

-1734,61

В5 – 7

-385,2

-1349,409

-1214,468

-0,227

-0,114

191,64702

58,30758

-

-

-

1, 2а

-1734,61

В6 – 9

-424,544

-1439,104

-1295,194

-0,171

-0,171

144,36846

87,46137

-

-

-

1, 2а

-1863,65

Нижний пояс

Н – 2

120,276

499,05

449,145

0,313

0,028

-264,2534

-14,32116

-44,2*

1, 2а

619,33

1,3,5

-188,2

Н – 5

312,875

1240,139

1116,1251

0,256

0,085

-216,1306

-43,47495

-43,4*

1, 2а

1553,0

-

-

Н – 8

414,688

1404,836

1264,3524

0,199

0,142

-168,0077

-72,62874

-42,6*

1, 2а

1819,5

-

-

Раскосы

1 – 2

-192,928

-800,5

-720,45

0,046

-0,046

-38,83596

23,52762

-

-

-

1, 2а

-993,43

2 – 3

126,07

499,7

449,73

-0,034

0,034

28,70484

-17,38998

-

1, 2а

625,77

-

-

4 – 5

-141,65

-525,661

-473,0949

0,046

-0,046

-38,83596

23,52762

-

-

-

1, 2а

-667,31

5 – 6

87,427

222,678

200,4102

-0,034

0,034

28,70484

-17,38998

-

1, 2а

310,11

-

-

7 – 8

-47,301

-164,903

-148,4127

0,046

-0,046

-38,83596

23,52762

-

-

-

1, 2а

-212,2

8 – 9

11,914

41,424

37,2816

-0,034

0,034

28,70484

-17,38998

-

1, 2а

53,34

-

-

Стойки

3 – 4

-16,12

-95

-85,5

0

0

0

0

-

-

-

1, 2а

-111,12

6 – 7

-43,2

-110,201

-99,1809

0

0

0

0

-

-

-

1, 2а

-153,4

9 – 9¢

214,197

743,758

669,3822

0,094

0,094

-79,36044

-48,07818

-

1, 2а

957,96

-

-

Таблица принятых сечений стержней ферм

Элемент

№№ стержней

Расчетное усилие, кН

Сечение

Площадь А, см2

, см

, см

, см

`lmax

[l]

jmin

gc

Проверка сечения

растяжение

сжатие

прочность

устойчив.

Верхний пояс

В1 – 1

287,9

160х10

┐┌

0,95

В2 – 3

В3 – 4

-1137

160х10

┐┌

62,8

2,09

121,2

0,81

0,95

23,5< 24

В4 – 6

-1734,61

200х14

┐┌

200х14

┐┌

109,2

1,67

123,7

0,855

0,95

21,0 < 24

В5 – 7

В6 – 9

-1734,61

-1863,65

2,39

120,4

0,754

0,95

23,83< 24

Нижний пояс

Н – 2

619,33

-188,2

140х90х8

┐┌

140х90х8

┐┌

32

4,35

142,82

0,37

0,95

14,9 < 22,8

-

Н – 5

1553,0

180х12

┐┌

180х12

┐┌

84,4

8,16

123,3

0,48

0,95

22,7 < 24

Н – 8

1819,5

Раскосы

1 – 2

-

-993,43

160х10

┐┌

160х10

┐┌

62,8

2,2

126,6

0,78

0,95

21,4 < 24

2 – 3

625,77

-

100х7

┐┌

100´8

┐┌

27,6

2,83

120,3

0,563

0,95

23,87 < 24

4 – 5

-

-667,31

140´10

┐┌

140´10

┐┌

54,6

2,7

124,3

0,577

0,95

22,3 < 24

5 – 6

310,11

-

75х6

┐┌

75х6

┐┌

17,56

4,45

133,5

0,364

0,95

18,6 < 24

7 – 8

-

-212,2

100´8

┐┌

100´8

┐┌

31,0

4,4

130

0,36

0,95

20,02 < 24

8 – 9

53,34

-

50х5

┐┌

50х5

┐┌

9,76

5,05

165

0,168

0,95

5,8 < 24

Стойки

3 – 4

-111,12

70х5

┐┌

75х6

┐┌

13,72

3,16

135

0,47

0,95

18,2 < 24

6 – 7

-153,4

75х6

┐┌

17,56

3,0

132

0,48

0,95

19,2 < 24

9 – 9¢

957,96

-

125х9

┐┌

140´10

┐┌

44

1,89

123

0,798

0,95

22,9 < 24


Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам.

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08А диаметром d = 1,4 – 2 мм:

-  по п. 11.2 СНиП II-23-81*: коэффициенты условий работы

Похожие материалы

Информация о работе