Проектирование здания электросталеплавильного цеха (пролет здания - 24 м, длинна задания - 108 м, место строительства - г. Москва)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

каркаса фонаря на единицу площади горизонтальной проекции фонаря  кН/м2.

Вес бортовой стенки и остекления на единицу длины стенки  кН/м.

Узловые силы:

кН;

кН;

кН.

Опорные реакции:

 кН.

4.1.2 Снеговая нагрузка

Т.к.

 кН/м2.

Коэффициенты m для двух вариантов загружения снеговой нагрузкой:

Узловые силы:

1-ый вариант:

кН;

кН;

кН.

 кН.

2-ой вариант:

кН;

кН;

кН.

 кН.

4.1.3 Нагрузка от рамных моментов

1-ая комбинация:

кНм, кНм.

2-ая комбинация ( без учета снеговой нагрузки):

кНм, кНм.

4.1.4 Нагрузка от распора рамы

1-ая комбинация:

кНм, кНм.

2-ая комбинация ( без учета снеговой нагрузки):

кНм,

кНм.

Заменяем единичный момент на пару сил с плечом, равным расчетной высоте фермы на опоре:

кН.

4.2 Таблица расчетных усилий в стержнях фермы


Элемент

стержней

Усилия от пост.нагрузки

Усилия от снега

Усилия от опорных моментов

Усилия от

распора

Расчетные усилия

y = 1

y = 0,9

S1 от M1=1

S2 от M2=1

S1 M1

S2M2

№ нагрузок

Растя-

жение

№ нагрузок

Сжатие

1

3

4

5

Верхний

пояс

В1 – 1

0

0

0

-0,465

0

324,9

––

––

3

324,9

––

––

В2 – 3

-492,9

-348,1

-313,3

-0,354

-0,111

247,3

12,4

––

––

––

1,2а

-841

В3 – 4

В4 – 6

-689,2

-464,1

-417,7

-0,232

-0,232

162,1

25,9

––

––

––

1,2а

-1153,3

Нижний пояс

Н –2

259,7

189,7

170,7

0,414

0,051

-249,1

-0,8

-89,4

1,2а

449,4

1,3,4,5

-79,6

Н –5

647,6

436,9

393,2

0,293

0,172

-176,3

-2,6

-101,6

1,2а

1084,5

––

––

Раскосы

1 – 2

-348,7

-254,8

-229,3

0,068

-0,068

-47,5

7,6

––

––

––

1,2в,3

-625,5

2 – 3

290,9

197,6

177,8

-0,076

0,076

53,1

-8,5

––

1,2в,3

521,8

––

––

4 – 5

-193,1

-110,9

-99,8

0,076

-0,076

-53,1

8,5

––

––

––

1,2в,3

-346

5 – 6

51,9

33,8

30,4

-0,076

0,076

53,1

-8,5

––

1,2в,3

135,4

––

––

3 – 4

-58,6

-63*

-56,7

0

0

––

––

––

––

––

1,2а

-121,6

6 – 7

-62,2

-40,4

-36,4

0

0

––

––

––

1,2а

-102,6


Эле

мент

№№

стержней

Расчетное усилие

Сечение

Площадь,

см2

lx/ly,

см

ix/iy,

см

λxy

[λ]

φmin

γc

Проверка сечения

Растяже

ние

Сжатие

Прочность

Устойчивость

Верхний пояс

В1 – 1

324,9

––

––

––

250/

250

––

––

––

––

––

––

––

В2 – 3

––

-841

27,5БТ1

55

300/

300

8,34/

4,55

35,9/

65,9

150

0,775

0,95

––

841/(0,775∙55)

=19,7£22,8

В3 – 4

В4 – 6

––

-1153,3

30БТ1

65,5

300/

300

9,06/

4,88

33,1/

61,5

150

0,797

0,95

––

1153,3/(0,797∙65,5)

=22,1£22,8

Нижний

пояс

Н –2

449,4

-79,6

22,5БТ1

37,3

550/

550

6,8/

3,79

80,9/

145,1

150

0,296

0,95

449,4/37,3

=12,1£22,8

79,6/(0,296∙37,3)

=7,2£22,8

Н –5

1084,5

––

27,5БТ1

55

600/

1200

8,34/

4,55

71,9/

263,7

400

––

0,95

1084,5/55

=19,7£22,8

––

Раскосы

1 – 2

––

-625,5

2L125x9

44

336/

336

3,86/

5,48

87,1/

61,3

150

0,622

0,95

––

625,5/(0,622∙44)

=22,8£22,8

2 – 3

521,8

––

2L90x7

24,6

299/

374

2,77/

4,06

107,9/

92,1

400

––

0,95

521,8/24,6

=21,2£22,8

––

4 – 5

––

-346

2L100x10

38,4

299/

374

3,05/

4,52

98,1/

82,7

150

0,555

0,8

––

346/(0,555∙38,4)

=16,2£19,2

5 – 6

135,4

––

2L50x5

9,6

299/

374

1,53/

2,45

195,4/

152,6

400

––

0,95

135,4/9,6

=14,1£22,8

––

Стой

ки

3 – 4

––

-121,6

-102,6

2L63x5

12,26

179/

224

1,94/

2,96

92,3/

75,7

150

0,596

0,8

––

121,6/(0,596∙12,26)

=16,6£19,2

6 – 7

4.3 Расчет сварных швов, прикрепления раскосов и стоек к поясам.

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d = 1,4-2 мм;  мм; ; ;

; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления  МПа = 17,5 кН/см2. Длина шва определяется по формуле:

см

№№

стержней

Сечение

Усилие,

кН

Шов по обушку

Шов по перу

Nоб, кН

kf, см

lw,см

Nп, кН

kf, см

lw,см

1 – 2

2L125x9

626

438

0,8

17

188

0,6

11

2 – 3

2L90x7

522

365

0,8

14

157

0,6

9

4 – 5

2L100x10

346

242

0,8

10

104

0,6

6

5 – 6

2L50x5

136

95

0,6

6

41

0,4

4

3– 4

2L63x5

122

86

0,6

5

36

0,4

4

6– 7

2L63x5

103

72

0,6

5

31

0,4

4


4.4 Расчет и конструирование узлов фермы

4.1 Расчет и конструирование верхнего опорного узла

Определим количество болтов, прикрепляющих фланец к поясу колонны. Примем болты нормальной точности М30 класса 8,8 по ГОСТ 1759-70*. Для них по табл. 62 СНиП II-23-81* находим, что площадь нетто Аbn = 5,6 см2.

Требуемая площадь сечения болтов:

 см2.

Примем 4 болта , тогда

 см2 > 20,2 см2.

В узле крепления верхнего пояса сила N стремится оторвать фланец от колонны и вызывает его изгиб. Момент при изгибе фланца определим как в защемленной балке пролетом b, равным расстоянию между болтами:

 кНсм.

Требуемая толщина фланца

 см, следовательно, принимаем толщину фланца tфл = 24 мм.

Напряжения во фланце:

.

Для сварки узлов прикрепления фланца к фасонке применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08  мм; ; ;

; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления  МПа = 17,5 кН/см2. Катет шва определяется по формуле:

 см, принимаем kf = 8 мм.

4.2 Расчет и конструирование нижнего опорного узла

В торец фланца действует реактивная сила F = 458,4 кН.

Зададим ширину фланца bф = 160 мм. Тогда толщина фланца

 см, принимаем tф = 10 мм.

Болты ставятся конструктивно (без расчета).

Высота фланца, определенная графически, равна hфл = 600 мм.

Эксцентриситет приложения силы Н:

 см.

Момент, вызванный эксцентриситетом силы Н:

 кНсм.

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d = 1,4-2 мм;  мм; ; ;; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления  МПа = 17,5 кН/см2.

Проверим прочность соединения по металлу шва в точке действия наибольших результирующих напряжений (нижняя точка сварного соединения фланца) по формуле

, где

,

.

Зададим катет шва kf = 8 мм, тогда

 см2;

 см2;

 кН/см2;

 кН/см2;

Тогда

Высота опорной стенки определяется длиной сварного шва прикрепления ее к полке колонны (зададим kf = 10 мм):

см < < см, принимаем высоту опорной стенки hст = 27 см.

4.3 Расчет и конструирование укрупнительных стыков

4.3.1 Расчет и конструирование верхнего укрупнительного стыка

Усилие в верхнем поясе  кН. Верхний укрупнительный стык проектируем в виде трех накладок: 200х18мм и двух 150х14.

Найдем положение центра тяжести сечения:

см.

Момент, вызванный эксцентриситетом приложения силы:

 кНсм;

Проверим прочность сечения:

 см2;

 см4;

 см3.

 кН/см2< 24·0,9 = 21,6 кН/см2

Усилия передаются пропорционально площадям, следовательно усилия в стенке и полке соответственно равны:

 кН;

 кН.

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d = 1,4-2 мм;  мм; ; ;; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления  МПа = 17,5 кН/см2.

Длина накладок равна:

см, , принимаем lw = 12 см.

см, , принимаем lf = 28 см.

4.3.2 Расчет и конструирование нижнего укрупнительного узла

Нижний укрупнительный стык выполняем аналогично верхнему.

Усилие в нижнем поясе равно:

 кН.

Найдем положение центра тяжести сечения:

см.

Момент, вызванный эксцентриситетом приложения силы:

 кНсм;

Проверим прочность сечения:

 см2;

 см4;

 см3.

 кН/см2.

Усилия в стенке и полке соответственно равны:

 кН;

 кН.

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С

d = 1,4-2 мм;  мм; ; ;; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления  МПа = 17,5 кН/см2.

Длина накладок равна:

см, , принимаем lw = 12 см.

см, , принимаем lf = 22 см.

Определим длину шва прикрепления фасонки к поясу. Принимая величину катета шва

 мм, получим:

см,

принимаем l = 7 см.

5. Расчет и конструирование колонны

5.1 Определение расчетной длины надкрановой и подкрановой частей колонны

Для верхней части колонны в сечении 1 – 1: ;

в сечении 2 – 2 при том же сочетании нагрузок (1,2,3*,4*,5*): кНм.

Для нижней части колонны кН.

Т.к. согл. п.6.11.

СНиП II-23-81 принимаем значения m по табл.18 расчетные длины надкрановой и подкрановой частей колонны в плоскости рам равны:

см ;

см.

Расчетные длины надкрановой и подкрановой частей колонны из плоскости рам равны расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками, 

 см ; см.

5.2 Подбор сечения стержней

5.2.1 Подбор сечения надкрановой части колонны

Сечение принимаем в виде сварного двутавра высотой hв=1000мм.

Определим приближенные значения характеристик:

 см;

 см;

;

.

Примем  в первом приближении , тогда .

Тогда при  и

 см2.

Компоновка сечения:

Примем предварительно см, тогда высота стенки см.

Т.к. то

см

Сечение с такой толстой стенкой неэкономично, следовательно

Похожие материалы

Информация о работе