каркаса фонаря на единицу площади горизонтальной проекции фонаря кН/м2.
Вес бортовой стенки и остекления на единицу длины стенки кН/м.
Узловые силы:
кН;
кН;
кН.
Опорные реакции:
кН.
4.1.2 Снеговая нагрузка
Т.к.
кН/м2.
Коэффициенты m для двух вариантов загружения снеговой нагрузкой:
Узловые силы:
1-ый вариант:
кН;
кН;
кН.
кН.
2-ой вариант:
кН;
кН;
кН.
кН.
4.1.3 Нагрузка от рамных моментов
1-ая комбинация:
кНм, кНм.
2-ая комбинация ( без учета снеговой нагрузки):
кНм, кНм.
4.1.4 Нагрузка от распора рамы
1-ая комбинация:
кНм, кНм.
2-ая комбинация ( без учета снеговой нагрузки):
кНм,
кНм.
Заменяем единичный момент на пару сил с плечом, равным расчетной высоте фермы на опоре:
кН.
4.2 Таблица расчетных усилий в стержнях фермы
Элемент |
№ стержней |
Усилия от пост.нагрузки |
Усилия от снега |
Усилия от опорных моментов |
Усилия от распора |
Расчетные усилия |
|||||||
y = 1 |
y = 0,9 |
S1 от M1=1 |
S2 от M2=1 |
S1 M1 |
S2M2 |
№ нагрузок |
Растя- жение |
№ нагрузок |
Сжатие |
||||
1 |
2а |
2в |
3 |
4 |
5 |
||||||||
Верхний пояс |
В1 – 1 |
0 |
0 |
0 |
-0,465 |
0 |
324,9 |
–– |
–– |
3 |
324,9 |
–– |
–– |
В2 – 3 |
-492,9 |
-348,1 |
-313,3 |
-0,354 |
-0,111 |
247,3 |
12,4 |
–– |
–– |
–– |
1,2а |
-841 |
|
В3 – 4 |
|||||||||||||
В4 – 6 |
-689,2 |
-464,1 |
-417,7 |
-0,232 |
-0,232 |
162,1 |
25,9 |
–– |
–– |
–– |
1,2а |
-1153,3 |
|
Нижний пояс |
Н –2 |
259,7 |
189,7 |
170,7 |
0,414 |
0,051 |
-249,1 |
-0,8 |
-89,4 |
1,2а |
449,4 |
1,3,4,5 |
-79,6 |
Н –5 |
647,6 |
436,9 |
393,2 |
0,293 |
0,172 |
-176,3 |
-2,6 |
-101,6 |
1,2а |
1084,5 |
–– |
–– |
|
Раскосы |
1 – 2 |
-348,7 |
-254,8 |
-229,3 |
0,068 |
-0,068 |
-47,5 |
7,6 |
–– |
–– |
–– |
1,2в,3 |
-625,5 |
2 – 3 |
290,9 |
197,6 |
177,8 |
-0,076 |
0,076 |
53,1 |
-8,5 |
–– |
1,2в,3 |
521,8 |
–– |
–– |
|
4 – 5 |
-193,1 |
-110,9 |
-99,8 |
0,076 |
-0,076 |
-53,1 |
8,5 |
–– |
–– |
–– |
1,2в,3 |
-346 |
|
5 – 6 |
51,9 |
33,8 |
30,4 |
-0,076 |
0,076 |
53,1 |
-8,5 |
–– |
1,2в,3 |
135,4 |
–– |
–– |
|
3 – 4 |
-58,6 |
-63* |
-56,7 |
0 |
0 |
–– |
–– |
–– |
–– |
–– |
1,2а |
-121,6 |
|
6 – 7 |
-62,2 |
-40,4 |
-36,4 |
0 |
0 |
–– |
–– |
–– |
1,2а |
-102,6 |
Эле мент |
№№ стержней |
Расчетное усилие |
Сечение |
Площадь, см2 |
lx/ly, см |
ix/iy, см |
λx/λy |
[λ] |
φmin |
γc |
Проверка сечения |
||
Растяже ние |
Сжатие |
Прочность |
Устойчивость |
||||||||||
Верхний пояс |
В1 – 1 |
324,9 |
–– |
–– |
–– |
250/ 250 |
–– |
–– |
–– |
–– |
–– |
–– |
–– |
В2 – 3 |
–– |
-841 |
27,5БТ1 |
55 |
300/ 300 |
8,34/ 4,55 |
35,9/ 65,9 |
150 |
0,775 |
0,95 |
–– |
841/(0,775∙55) =19,7£22,8 |
|
В3 – 4 |
|||||||||||||
В4 – 6 |
–– |
-1153,3 |
30БТ1 |
65,5 |
300/ 300 |
9,06/ 4,88 |
33,1/ 61,5 |
150 |
0,797 |
0,95 |
–– |
1153,3/(0,797∙65,5) =22,1£22,8 |
|
Нижний пояс |
Н –2 |
449,4 |
-79,6 |
22,5БТ1 |
37,3 |
550/ 550 |
6,8/ 3,79 |
80,9/ 145,1 |
150 |
0,296 |
0,95 |
449,4/37,3 =12,1£22,8 |
79,6/(0,296∙37,3) =7,2£22,8 |
Н –5 |
1084,5 |
–– |
27,5БТ1 |
55 |
600/ 1200 |
8,34/ 4,55 |
71,9/ 263,7 |
400 |
–– |
0,95 |
1084,5/55 =19,7£22,8 |
–– |
|
Раскосы |
1 – 2 |
–– |
-625,5 |
2L125x9 |
44 |
336/ 336 |
3,86/ 5,48 |
87,1/ 61,3 |
150 |
0,622 |
0,95 |
–– |
625,5/(0,622∙44) =22,8£22,8 |
2 – 3 |
521,8 |
–– |
2L90x7 |
24,6 |
299/ 374 |
2,77/ 4,06 |
107,9/ 92,1 |
400 |
–– |
0,95 |
521,8/24,6 =21,2£22,8 |
–– |
|
4 – 5 |
–– |
-346 |
2L100x10 |
38,4 |
299/ 374 |
3,05/ 4,52 |
98,1/ 82,7 |
150 |
0,555 |
0,8 |
–– |
346/(0,555∙38,4) =16,2£19,2 |
|
5 – 6 |
135,4 |
–– |
2L50x5 |
9,6 |
299/ 374 |
1,53/ 2,45 |
195,4/ 152,6 |
400 |
–– |
0,95 |
135,4/9,6 =14,1£22,8 |
–– |
|
Стой ки |
3 – 4 |
–– |
-121,6 -102,6 |
2L63x5 |
12,26 |
179/ 224 |
1,94/ 2,96 |
92,3/ 75,7 |
150 |
0,596 |
0,8 |
–– |
121,6/(0,596∙12,26) =16,6£19,2 |
6 – 7 |
4.3 Расчет сварных швов, прикрепления раскосов и стоек к поясам.
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d = 1,4-2 мм; мм; ; ;
; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления МПа = 17,5 кН/см2. Длина шва определяется по формуле:
см
№№ стержней |
Сечение |
Усилие, кН |
Шов по обушку |
Шов по перу |
||||
Nоб, кН |
kf, см |
lw,см |
Nп, кН |
kf, см |
lw,см |
|||
1 – 2 |
2L125x9 |
626 |
438 |
0,8 |
17 |
188 |
0,6 |
11 |
2 – 3 |
2L90x7 |
522 |
365 |
0,8 |
14 |
157 |
0,6 |
9 |
4 – 5 |
2L100x10 |
346 |
242 |
0,8 |
10 |
104 |
0,6 |
6 |
5 – 6 |
2L50x5 |
136 |
95 |
0,6 |
6 |
41 |
0,4 |
4 |
3– 4 |
2L63x5 |
122 |
86 |
0,6 |
5 |
36 |
0,4 |
4 |
6– 7 |
2L63x5 |
103 |
72 |
0,6 |
5 |
31 |
0,4 |
4 |
4.4 Расчет и конструирование узлов фермы
4.1 Расчет и конструирование верхнего опорного узла
Определим количество болтов, прикрепляющих фланец к поясу колонны. Примем болты нормальной точности М30 класса 8,8 по ГОСТ 1759-70*. Для них по табл. 62 СНиП II-23-81* находим, что площадь нетто Аbn = 5,6 см2.
Требуемая площадь сечения болтов:
см2.
Примем 4 болта , тогда
см2 > 20,2 см2.
В узле крепления верхнего пояса сила N стремится оторвать фланец от колонны и вызывает его изгиб. Момент при изгибе фланца определим как в защемленной балке пролетом b, равным расстоянию между болтами:
кНсм.
Требуемая толщина фланца
см, следовательно, принимаем толщину фланца tфл = 24 мм.
Напряжения во фланце:
.
Для сварки узлов прикрепления фланца к фасонке применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08 мм; ; ;
; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления МПа = 17,5 кН/см2. Катет шва определяется по формуле:
см, принимаем kf = 8 мм.
4.2 Расчет и конструирование нижнего опорного узла
В торец фланца действует реактивная сила F = 458,4 кН.
Зададим ширину фланца bф = 160 мм. Тогда толщина фланца
см, принимаем tф = 10 мм.
Болты ставятся конструктивно (без расчета).
Высота фланца, определенная графически, равна hфл = 600 мм.
Эксцентриситет приложения силы Н:
см.
Момент, вызванный эксцентриситетом силы Н:
кНсм.
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d = 1,4-2 мм; мм; ; ;; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления МПа = 17,5 кН/см2.
Проверим прочность соединения по металлу шва в точке действия наибольших результирующих напряжений (нижняя точка сварного соединения фланца) по формуле
, где
,
.
Зададим катет шва kf = 8 мм, тогда
см2;
см2;
кН/см2;
кН/см2;
Тогда
Высота опорной стенки определяется длиной сварного шва прикрепления ее к полке колонны (зададим kf = 10 мм):
см < < см, принимаем высоту опорной стенки hст = 27 см.
4.3 Расчет и конструирование укрупнительных стыков
4.3.1 Расчет и конструирование верхнего укрупнительного стыка
Усилие в верхнем поясе кН. Верхний укрупнительный стык проектируем в виде трех накладок: 200х18мм и двух 150х14.
Найдем положение центра тяжести сечения:
см.
Момент, вызванный эксцентриситетом приложения силы:
кНсм;
Проверим прочность сечения:
см2;
см4;
см3.
кН/см2< 24·0,9 = 21,6 кН/см2.
Усилия передаются пропорционально площадям, следовательно усилия в стенке и полке соответственно равны:
кН;
кН.
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d = 1,4-2 мм; мм; ; ;; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления МПа = 17,5 кН/см2.
Длина накладок равна:
см, , принимаем lw = 12 см.
см, , принимаем lf = 28 см.
4.3.2 Расчет и конструирование нижнего укрупнительного узла
Нижний укрупнительный стык выполняем аналогично верхнему.
Усилие в нижнем поясе равно:
кН.
Найдем положение центра тяжести сечения:
см.
Момент, вызванный эксцентриситетом приложения силы:
кНсм;
Проверим прочность сечения:
см2;
см4;
см3.
кН/см2.
Усилия в стенке и полке соответственно равны:
кН;
кН.
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С
d = 1,4-2 мм; мм; ; ;; . Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления МПа = 17,5 кН/см2.
Длина накладок равна:
см, , принимаем lw = 12 см.
см, , принимаем lf = 22 см.
Определим длину шва прикрепления фасонки к поясу. Принимая величину катета шва
мм, получим:
см,
принимаем l = 7 см.
5. Расчет и конструирование колонны
5.1 Определение расчетной длины надкрановой и подкрановой частей колонны
Для верхней части колонны в сечении 1 – 1: ;
в сечении 2 – 2 при том же сочетании нагрузок (1,2,3*,4*,5*): кНм.
Для нижней части колонны кН.
Т.к. согл. п.6.11.
СНиП II-23-81 принимаем значения m по табл.18 расчетные длины надкрановой и подкрановой частей колонны в плоскости рам равны:
см ;
см.
Расчетные длины надкрановой и подкрановой частей колонны из плоскости рам равны расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками,
см ; см.
5.2 Подбор сечения стержней
5.2.1 Подбор сечения надкрановой части колонны
Сечение принимаем в виде сварного двутавра высотой hв=1000мм.
Определим приближенные значения характеристик:
см;
см;
;
.
Примем в первом приближении , тогда .
Тогда при и
см2.
Компоновка сечения:
Примем предварительно см, тогда высота стенки см.
Т.к. то
см
Сечение с такой толстой стенкой неэкономично, следовательно
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.