Расчет металлических конструкций неотапливаемого здания (место строительства – Нижний Новгород, снеговой район – IV)

Определение генеральных размеров поперечных рам.

Вертикальная компоновка.

L=36 м,   Q=30т,    Н₁=15 м,

Режим работы –  7 - 8К.

Н₂=hк +100 + 300= 2750 + 100 + 300 = 3150 мм.

Н₀= Н₁+ Н₂= 15000 + 3150 = 1815 мм,  принимаем Н₀ = 18180 мм (кратно 1.8).

Тогда   Н₁= 15030 мм (принимаем шаг колонн 12м)

Н_в = Н₂ + h_КОЛ + h_Б= 3150 + 120 + 1500= 4770 мм.

Н_н = Н₀ - Н_в + Н_Ф= 18180 – 4770 + 800= 14210 мм.

Н = Н₀ + Н_Ф= 18180 + 800 = 18980 мм

Примем h_F  = 3150 мм, (L = 36 м) по ГОСТ  23119 - 78.

С учетом типовых фонарных переплетов принимаем h_Ф=3875 мм.

Горизонтальная компоновка.

l₁=В+200+450 = 300 + 200 + 450 = 950мм.

принимаем l₁ = 1000мм (кратно 250)

h_Н=l₁+250= 1000 + 250 = 1250мм > 840мм.

h_Н/ Н_н  > 1/15 → h_Н^тр  = 840мм

h_В/ Н_В  >1/12 → h_В^тр  = 398мм.

Принимаем h_Н=1250мм.

Определение расчетных усилий.

Постоянные нагрузки от покрытия (здание не отапливаемое).

          Волнистые листы (t= 1,6мм) q1= 0.18 кН/м²

Прогоны сплошные, пролетом 12м q2= 0.12 кН/м²

                Фермы, фонари, связи q3=0.3 кН/м²

q_Н=q1 + q2 + q3 = 0.18 + 0.12 + 0.3 = 0.6 кН/м²

Расчетная нагрузка на ригель рамы:

q= γ_N∙ γ_F∙ q_Н ∙В = 0.95∙ 1.05∙ 0.6∙ 12 = 7.2 кН/м

Опорная реакция ригеля F = q∙ L/2 = 7.2∙ 36/2 = 129,6 кН

Момент от эксцентриситета М = F∙ e = 129,6∙ 0,4 = 51,84 кНм

Расчетный вес колонны :

G_В=1,05∙ 0,2∙ 0,3∙ 12∙ 15 = 11,3кН; G_Н = 1,05∙ 0,8∙ 0,3∙ 12∙ 15 = 45,4кН

F_В=1.2∙ 2∙ (3,9 + 3,1) ∙ 12 + 1,1∙ 0,35∙ 1,2∙ 12+11,3 = 218,4кН

F_Н=1,22∙ (2,9 + 2,4) ∙ 12 + 1,1∙ 0,35∙ 6 12+45,4 = 226кН

Примем соотношение моментов инерции I_в/I_н=6, I_р/I_н=4.

α=Н_В/Н=4770/18980=0.25

Сосредоточенный момент:

М=-(F+ F_В) ∙е= -(129,6+218,4) ∙0,4 = 139,2 кНм

Каноническое уравнение имеет вид:       r11∙ φ+r1p=0

Моменты от поворотов узлов на угол  φ=1:

Ма=Ка∙ i= 0,858∙ i, Мс = Кс∙ i= -0,621∙ i

Мв=Кв∙ i= -1,114∙ i,  Мвр = 8 ∙18,98/36 = 4,22∙ i

Моменты от нагрузки на стойках Мр:

Ма = ка М=-0,393∙ 139,2 = -54,7 кНм

Мв = 0,084 ∙139,2 = 11,7 кНм;  

М^нс=0,715∙ 139,2 = 99,5кНм,  М^вс= -0,285∙ 139,2 =

= -39,7кНм;

Моменты на опорах ригеля 

М^рв= -q L²/12= -7,2 ∙36²/12 = -777,6 кНм;

r11= 1,114∙ i+4,22∙ i = 5,334i;

r1p= -(11,7+777.6)  = 789,3.

φ= -r1p/ r11 = 789,3/5,334i = 147,9/ i

Моменты от фактического угла поворота:

Ма= 0,858∙ i∙ 147,9/ i= 126,26 кНм;

Мв= -1,114∙ i ∙147,9/ i= -163,93 кНм;

Мс= -0,621 ∙i ∙147,9/ i= -91,38 кНм;           

М^рв= 4,22 ∙i ∙147,9/ i= 624,5 кНм;

Значения эпюры моментов (М1 ∙φ+Мр) от постоянной нагрузки:

Ма =126,26 - 54,7 = 71,56 кНм;  Мв = -163,93 + 11,7 = -156,23 кНм;

М^нс =-91,38 + 99,5 = 8,12кНм;  М^вс = -91,38 - 39,7 = -128,1 кНм

М^рв =624,5 - 777,6= -156,3 кНм.

Qн = -(71,56 + 8,12)/14,21 = -5,6кН

Qв = -(156,23 - 128,1)/4,77 = -5,7 кН.

Расчет на нагрузку от снега.

Место строительства – Нижний Новгород, снеговой район – IV (s₀=1.5 кН/м²)

qсн= γ_N γ_F μ s₀ В=0.95∙ 1.6 1∙ 1.5 ∙12=23.94 кН/м

Опорная реакция ригеля F=430.92 кН;

Момент от эксцентриситета

М = F∙ e = 430.92∙ 0.4=172.4 кНм;

Каноническое уравнение:    r11∙ φ+r1p=0

Моменты от нагрузки на стойках Мр:

Ма= ка М =-0,393∙ 172.4 = -67,7 кНм

Мв= 0,084∙ 172.4= 14,5 кНм;  

М^нс= 0,715 ∙172.4= 123,2 кНм,

М^вс= -0,285∙ 172.4= -49,1 кНм;

М^рв = -q L²/12 = -23.94 ∙36²/12 = -2585.52 кНм;

r11= 5,334i;                r1p= 2600;      φ= 487.4/ i;

Моменты от фактического угла поворота:

Ма= 0,858 ∙i∙ 487.4/ i = 418.24 кНм;       Мв= -1,114∙ i∙ 487.4/ i = -543 кНм;

Мс= -0,621∙ i∙ 487.4/ i = -302,7 кНм;  М^рв= 4,22∙ i∙ 487.4/ i = 2057 кНм;

Значения эпюры моментов (М1 φ+Мр) от снеговой нагрузки:

Ма= 418.24 - 67,7= 350,5 кНм;  Мв= -543 + 14,5= 528,5 кНм;

М^нс= -302,7 + 123,2 = -179,5 кНм;  М^вс= -302,7 - 49,1= -351 кНм;

М^рв= 2057 - 2585.52= -528,6 кНм;

Qн= -(350,5 + 179,5)/14,21= -37,2кН       

Qв= -(528,5 - 351)/4,77= -37,2 кН.

Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.

Q=30 т; режим работы 7К;  L = 36 м.

F1 = F2 = F_max=F_ср= 380 кН.

F_min= (Q_t + Q_kr)/2 + F_max=(715 + 300)/2 + 380 = 127.5 кН

Согласно нормам – рассчитывается крановый поезд из двух максимально сближенных кранов с максимальным грузом на обоих кранах, движущиеся с максимальной скоростью.

Для двух кранов, при режиме 7К коэффициент сочетания Ψ=0.95

Σyi=2.86

Полезная нагрузка на тормозную конструкцию q_Tⁿ=1.5 кН/м²;

Подкрановая конструкция q_пк=3 кН/м;

D_max= γ_N (γ_F Ψ F_max Σyi+ γ_F q_пк B+ γ_F q_Tⁿ b_t B)=

=0.95(1.1∙ 0.95∙ 380∙ 2.86+1.05∙ 3∙ 12+1.2 ∙1.5∙ 1.5∙ 12)=444 кН

D_min=193.3 кН;

Эксцентриситет приложения нагрузки e1=0.75 м

М_max= D_max e1=444∙ 0.625 =277,5 кНм; M_min=120,8 кНм;

Проверка возможности считать ригель абсолютно жестким:

k=Ip H/ Iн l =20∙ 18.98/ 5∙ 36 =2.11>6/(1+1.1(4)^0.5=1.87;

Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамы:

r11 Δ+r1p=0;

r11=2 k_BT/H=2∙ 6.351∙ t/18.98=0.665t

Моменты и реакции на левой стойке от нагрузки равны:

Ма =-0,393∙ 277,5=109,1 кНм                  Мв=-0,084∙ 277,5=-23,3 кНм;  

М^нс=-0,715∙ 277,5=-198,4 кНм,               М^вс=0,285∙ 277,5=79,1 кНм;

F_RB= k_BT M/H=-1.477∙ 277,5/18.98= -21,6 кН;

Значения усилий на правой стойке получим из отношения:

M_min/М_max=0.435;

r1p=-25.01+25.01∙ 0.435=-12,2;

Смещение плоской рамы – Δ= - r1p/ r11=12,2/0.665t=18,35/ t;

При расчете на крановую нагрузку следует учесть пространственную работу каркаса, определив α_пр и Δ_пр .

β=b³ d I_H/I∙ H³ =12³∙ 0.53 /18.98³∙ 4=0.034;

по таблице 12.2 находим: α=0.71,  α¹=-0.24;

тогда α_пр=1- α - α¹(n/ Σy - 1)=1 - 0.71 + 0.24(4 /2.86 - 1) = 0.386

Δ_пр = Δ α_пр= 0.386∙ 18,35/t=7,082/t;

Q_н= -(196,0 + 75,7)/14,21= -19,16 кН       

Q_в= -(9,38 + 82)/4,77= -19,12 кН.

С учетом этого получаем значения эпюры моментов:

Горизонтальные крановые воздействия.

Согласно нормам нагрузка от торможения тележки с грузом передается равномерно но одной из сторон крана с равновероятным направлением влево или право.

Горизонтальная сила от торможения:

Т_тел = (G_t+Q) μ /n = (85 + 300) ∙ 0.1 /2 = 19.25 кН;

Усилие на одно колесо:

Т_кол^н = Т_тел/n = 19.25/2 = 9.63 кН;

Горизонтальная сила от мостовых кранов:

Т= γ_N∙ γ_F ∙Ψ∙ Т_кол^н ∙Σy = 0.95∙ 1.1∙ 0.95∙ 9.63∙ 2.86 = 27.34 кН.

Моменты и реакции в основной системе от силы Т:

М_а=k_а Т Н= -0.077∙ 27.34 ∙18.98 = -40 кНм; 

М_в=k_в Т Н = -0.101∙ 27.34∙ 18.98= -52.41 кНм;

М_с=k_с Т Н = 0.094∙ 27.34∙ 18.98= 48.78 кНм;

F_RB=K_b T= -0.775∙ 27.34 = -21.19 кН.

Смещение верха колонн с учетм пространственной работы :

Δ_пр = Δ α_пр= 0.386∙ 21.19/0.665t=8,18/t.

Q_н= (35,65 + 62,13)/14,21= 6,9 кН             Q_в= -(35,65 + 18,7)/4,77= -11,39 кН.

Q_н= -(35,53+ 3,21)/14,21= -2,73 кН           Q_в= -(16,16 + 3,21)/4,77= -2,72 кН.

С учетом этого получаем эпюры М, Q,  N.

Расчет на ветровую нагрузку.

Из СНиП 2.01.07-85 находим ветровой район и нормативное значение ветрового давления (зона I w₀=0.23 кН/м²).

Кср=ΣМ/(Н²/2) = 0.7 кН/м

S = 7.89 кН;

q = γ_N∙ γ_F∙ w₀∙ Кср ∙C∙ B = 0.95∙ 1.4∙ 0.23∙ 0.7∙ 0.8∙ 12 = 2.1 кН/м;

qv1=q 0.6/0.8=1.58 кН/м;

w = γ_N γ_F w₀ S C B= 0.95∙ 1.4 ∙0.23 ∙7.89∙ 0.8∙ 12 = 23.2 кН;

w1 = w 0.6/0.8 = 17.4 кН.

Значения эпюры Мр на левой стойке:

Ма= kа q H²= -0.101∙ 2.1∙ 18.98²= -76.41 кНм;     Мв=  kв q H²= -0.053∙ 2.1∙ 18.98²= -40.1 кНм;

Мс= kс q H²= 0.029∙ 2.1 ∙18.98²= 21.94 кНм;        F_RB= kв q H= -0.451∙ 2.1∙ 18.98= -17.08 кН.

На правой стойке усилия определяют умножением усилий на левой на коэффициент: 0.6/0.8= 0.75.

Найдем коэффициенты канонического уравнения:

r11=0.665t;   r1p=-(F_RB+F_RB¹+F_W+F_W¹) = -(17.08 + 12.81 + 23.2 + 17.4) = -70.49 кН.

Δ=-r1p/r11= 70.49/0.665t = 106/t.

С учетом этого получаем эпюры М, Q,  N.

Проверка на правильность построения эпюры Q от ветровой нагрузки:

Q^л + Q^пр = 57,11 + 52,49 = 109,6кН ≈ (q+q') H +F_w + F_w'=

=(2,1 + 1,58)18,98 + 23,2  + 17,4 = 110,2кН

№	Нагрузка и комбинация усилий.			Ψ2	сечения стойки
					1 - 1					2 - 2		3 - 3		4 – 4
					M	N		Q		M	N	M	N	M	N	Q
1	Постоянная			1.0	-156.23	-129.6		-5,7		-128,1	-348	-8,12	-348	+129,6	-574	-5,7
2	Снеговая			1.0 0.9	-528,5 -475,65	-430.92 -387.83		-37,2 -33,5		-351 -299.36	-430.92 -387.83	-179,5 -161,55	-430.92 -387.83	+350,5 +315,45	-430.92 -387.83	-37,2 -33,5
3	DMAX	на левую стойку		1.0 0.9	-9,38 -8,44	0		-19,16 -17,24		+82,0 +73,8	0	-196,0 -176,4	-444 -399.6	+75,7 +68,13	-444 -399.6	-19,12 -17,21
3*		на правую		1.0 0.9	-24,13 -21,72	0		-11,71 -10,54		+31,72 +28,55	0	-89,3 -80,37	-193.3 -173.97	+77,1 +69,4	-193.3 -173.97	-11,71 -10,54
4	T	на левую стойку		1.0 0.9	±18,7 ±16,83	0		±11,39 ±10,25		±35,65 ±32,09	0	±35,65 ±32,09	0	±62,13 ±55,92	0	±6,9 ±6,21
4*		на правую		1.0 0.9	±16,16 ±14,54	0		±2,72 ±2,45		±3,21 ±2,89	0	±3,21 ±2,89	0	±35,53 ±31,98	0	±2,73 ±2,46
5	Ветровая	слева		1.0 0.9	+168.93 +152.04	0		+17.25 +15.53		+69.49 +62.54	0	+69.49 +62.54	0	-536.77 -483.1	0	+57.11 +51.4
5*		справа		1.0 0.9	-178.95 -161.06	0		-22.5 -20.25		-63.6 -57.24	0	-63.6 -57.24	0	+517.67 +465.0	0	-52.49 -47.24
I	+МmaxNсоотв	№ усилия		1.0 0.9	1,5					1,3,4		1,5		1,5*
					+12,7		-129,6			+23,73	-348	+61,37	-378	+647,27	-574
		№ усилия		1.0 0.9	-					1,3,4,5		1,5		1,2,3*,4,5*
					-		-			+75,43	-348	+54,42	-378	+1035,37	-1135.8
II	-Мmax Nсоотв	№ усилия		1.0 0.9	1,2					1,2		1,3, 4		1,5
					-654,73	-560,52				-479,1	-778,92	-296,49	792	-407,17	-574
		№ усилия		1.0 0.9	1,2, 3*,4, 5*					1,2, 3*,4,5*		1,2,3, 4,5*		1,3,4*,5
					-831,49	-508,2		-80,24		-488,24	-735,83	-435,4	-1135,43	-307,06	-1360,6
III	Nmax +Mсоотв	№ усилия		1.0 0.9	-					-		1,5		1,3,4
										-	-	+61,37	-378	+267,43	-1018
		№ усилия		1.0 0.9	-					-		1,2,3, 4,5*		1,2,3,4,5*
					-	-				-	-	-435,4	-1135,43	+1034,1	-1360,6
IV	Nmax -Mсоотв		№ усилия	1.0 0.9	1,2					1,2		1,3,4		-
					-654,73	-560,52				-479,1	-778,92	-296,49	792	-	-
			№ усилия	1.0 0.9	1,2, 3*,4, 5*					1,2, 5*		1,2,3, 4,5*		-
					-831,49	-508,2		-87,65		-484,7	-735,83	-435,4	-1135,43	-	-
V	Nmin +Mсоотв		№ усилия	1.0	-					-		-		1,5*
					-					-		-		+621,35	-459,2
VI	Nmin -Mсоотв		№ усилия	1.0	-					-		-		1,5
					-					-		-		433,1	-459,2
VI	Qmax		№ усилия	0,9	-					-		-		1,2,3,4,5*
					-					-		-				-109,86

Расчет и конструирование стропильной фермы.

Для неотапливаемых зданий с покрытиями из волнистых листов разработаны типовые фермы с уклоном поясов i=1/3,5. Стропильные фермы  проектируют чаще всего с параллельными поясами, треугольной решеткой и стоиками.

Основными нагрузками при расчете стропильных

ферм являются постоянная нагрузка от кровли и несущих конструкций покрытия  и нагрузки от снега. Нагрузки от подвесных коммуникаций не рассматриваются в данной работе.

Сбор нагрузок на ферму.

Постоянная нагрузка: нагрузка от веса покрытия(за исключением веса фонаря):

q=q_H-γq_ф==0,6-1,05 0,15=0,45кН/м²;

Вес фонаря учитываем в местах фактического опирания фонаря на ферму: q_ф=0,1 кН/м²;

Вес бортовой стенки и остекления  на единицу длины стенки: q_б.ст.=2,1 кН/м;

Определим узловые силы:

F₁=F₂=F₃=q B d=0,45 12 3=16,2 кН;

F₄=q B d+( q_ф 0,5 d+q_б.ст.)B=

=0,45 12 3+(0,1 0,5 3 +2,1)12=43,2кН;

F₅=F₆= q B d+ q_ф B d=

=0,45 12 3+0,1 12  3=19,8 кН;

Опорная реакция F_л= F₁+F₂+F₃+ F₄+ F₅+0,5 F₆=

=16,2 3+43,2+19,8 1,5=121,5кН

Снеговая нагрузка:

s=s₀ γ_s μ=1,5 1,6 μ=2,4 μ кН/м²;

Т.к. q/s₀=0,45/1,5=0,3<0,8;

Определим узловые силы первый вариант):

F_1s=F_2s=F_3s=s B d μ₁=2,4 12 3 1,1=95 кН;

F_4s=s B d (μ₁+ μ₂)/2=2,4 12 3 (0,8 +1,1)/2=82,1 кН;

F_5s=Fs6=s B d μ₂=2,4 12 3 0,8=69,12 кН;

Опорная реакция F_sл=ΣF_i=95 3+82,1+69,12 1,5=

=470,8 кН;

Второй вариант снеговой нагрузки:

F'_1s=F'_2s= s B d μ'₁=2,4 12 3 1=86,4 кН;

F'_3s=s B d μ"₁=2,4 12 3 2,55=220,3 кН;

F'_4s=s B d μ"₂/2=2,4 12 3 2,55 /2=110,2 кН

Опорная реакция F'_sл=ΣF'_i=86,4 2+220,3+110,2=503,3 кН.

Нагрузка от рамных моментов. Первая комбинация (Сочетание 1,2, 3^*,4, 5)

М_1max=-831,49 кНм, М_2соотв=-502,82 кНм;

Вторая комбинация (без учета снеговой нагрузки):

М₁=-355,84 кНм, М_2соот=-27,17 кНм.

Нагрузка от распора рамы:

первая комбинация: Н₁=5,7 +(33,5+10,54+10,25+20,25) =80,24 кН;

Н₂=5,7 +(33,5+17,24+2,46+20,25) =76,15 кН;

вторая комбинация: Н₁₂=5,7 +(10,54+10,25+20,25) =46,74 кН;

Н₂₂=5,7 +(17,24+2,46+20,25) =42,65 кН;

По результатам расчетов стропильной фермы в расчетной программе Лира Windows составим таблицу.

Элемент	№ стержней	Усилия от постоянной нагрузки	Усилия от снеговой нагрузки		Усилия от опорных моментов				Усилия от распора рамы	Расчетные усилия
			y=1,0	y=0,9	S1 от М1	S2 от М2	S1М1 МА=-844,26 (-368,6) кНм	S2М2 МВ=-511,47 (-35,8) кНм		№ нагрузок	растяжение	№ нагрузок	сжатие
		1	2а	2б			3	4	5
Верхний пояс	В1 – 1	0	0	0	-0,341	0	287,89266	0	-	3	287,9	-	-
	В2 – 3	-224,567	-912,429	-821,1861	-0,284	-0,057	239,76984	29,15379	-	1,3	15,2	1, 2а	-1137
	В3 – 4	-224,567	-912,429	-821,1861	-0,284	-0,057	239,76984	29,15379	-	1,3	15,2	1, 2а	-1137
	В4 – 6	-385,2	-1349,408	-1214,467	-0,227	-0,114	191,64702	58,30758	-	-	-	1, 2а	-1734,61
	В5 – 7	-385,2	-1349,409	-1214,468	-0,227	-0,114	191,64702	58,30758	-	-	-	1, 2а	-1734,61
	В6 – 9	-424,544	-1439,104	-1295,194	-0,171	-0,171	144,36846	87,46137	-	-	-	1, 2а	-1863,65
Нижний пояс	Н – 2	120,276	499,05	449,145	0,313	0,028	-264,2534	-14,32116	-44,2*	1, 2а	619,33	1,3,5	-188,2
	Н – 5	312,875	1240,139	1116,1251	0,256	0,085	-216,1306	-43,47495	-43,4*	1, 2а	1553,0	-	-
	Н – 8	414,688	1404,836	1264,3524	0,199	0,142	-168,0077	-72,62874	-42,6*	1, 2а	1819,5	-	-
Раскосы	1 – 2	-192,928	-800,5	-720,45	0,046	-0,046	-38,83596	23,52762	-	-	-	1, 2а	-993,43
	2 – 3	126,07	499,7	449,73	-0,034	0,034	28,70484	-17,38998	-	1, 2а	625,77	-	-
	4 – 5	-141,65	-525,661	-473,0949	0,046	-0,046	-38,83596	23,52762	-	-	-	1, 2а	-667,31
	5 – 6	87,427	222,678	200,4102	-0,034	0,034	28,70484	-17,38998	-	1, 2а	310,11	-	-
	7 – 8	-47,301	-164,903	-148,4127	0,046	-0,046	-38,83596	23,52762	-	-	-	1, 2а	-212,2
	8 – 9	11,914	41,424	37,2816	-0,034	0,034	28,70484	-17,38998	-	1, 2а	53,34	-	-
Стойки	3 – 4	-16,12	-95	-85,5	0	0	0	0	-	-	-	1, 2а	-111,12
	6 – 7	-43,2	-110,201	-99,1809	0	0	0	0	-	-	-	1, 2а	-153,4
	9 – 9¢	214,197	743,758	669,3822	0,094	0,094	-79,36044	-48,07818	-	1, 2а	957,96	-	-

Таблица принятых сечений стержней ферм

Элемент	№№ стержней	Расчетное усилие, кН		Сечение		Площадь А, см2	, см	, см	, см	`lmax	[l]	jmin	gc	Проверка сечения
		растяжение	сжатие											прочность	устойчив.
Верхний пояс	В1 – 1	287,9	–	–	160х10 ┐┌	–		–	–	–	–	–	0,95	–	–
	В2 – 3 В3 – 4	–	-1137	160х10 ┐┌		62,8				2,09	121,2	0,81	0,95	–	23,5< 24
	В4 – 6		-1734,61	200х14 ┐┌	200х14 ┐┌	109,2				1,67	123,7	0,855	0,95	–	21,0 < 24
	В5 – 7 В6 – 9		-1734,61 -1863,65							2,39	120,4	0,754	0,95	–	23,83< 24
Нижний пояс	Н – 2	619,33	-188,2	140х90х8 ┐┌	140х90х8 ┐┌	32				4,35	142,82	0,37	0,95	14,9 < 22,8	-
	Н – 5	1553,0	–	180х12 ┐┌	180х12 ┐┌	84,4				8,16	123,3	0,48	0,95	22,7 < 24	–
	Н – 8	1819,5
Раскосы	1 – 2	-	-993,43	160х10 ┐┌	160х10 ┐┌	62,8				2,2	126,6	0,78	0,95	–	21,4 < 24
	2 – 3	625,77	-	100х7 ┐┌	100´8 ┐┌	27,6				2,83	120,3	0,563	0,95	23,87 < 24	–
	4 – 5	-	-667,31	140´10 ┐┌	140´10 ┐┌	54,6				2,7	124,3	0,577	0,95	–	22,3 < 24
	5 – 6	310,11	-	75х6 ┐┌	75х6 ┐┌	17,56				4,45	133,5	0,364	0,95	18,6 < 24	–
	7 – 8	-	-212,2	100´8 ┐┌	100´8 ┐┌	31,0				4,4	130	0,36	0,95	–	20,02 < 24
	8 – 9	53,34	-	50х5 ┐┌	50х5 ┐┌	9,76				5,05	165	0,168	0,95	5,8 < 24	–
Стойки	3 – 4	–	-111,12	70х5 ┐┌	75х6 ┐┌	13,72				3,16	135	0,47	0,95	–	18,2 < 24
	6 – 7	–	-153,4	75х6 ┐┌		17,56				3,0	132	0,48	0,95	–	19,2 < 24
	9 – 9¢	957,96	-	125х9 ┐┌	140´10 ┐┌	44				1,89	123	0,798	0,95	–	22,9 < 24

Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам.

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08А диаметром d = 1,4 – 2 мм:

-  по п. 11.2 СНиП II-23-81*: коэффициенты условий работы