данной конструкции предъявляется третья категория трещиностойкости.
Конструкция площадки приведена на рис 5.1
Рисунок 2.1- Конструктивные размеры площадки
2.2 Расчет плиты
Плита опирается по периметру на контурные ребра. Отношение сторон плиты;следовательно ее можно рассматривать как балочную с пролетом в коротком направлении. =0,955 м.
Подсчет нагрузки приведен в таблице 5.1
Таблица 2.1-Нагрузка на 1м2 плиты
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности, |
Расчетная нагрузка, кН/м2 |
ПостояннаяСобственная масса плиты с мозаичным слоем 25кН/м3∙0,09м |
2,25 |
1,1 |
2,48 |
Временная |
3,0 |
1,2 |
3,6 |
Полная |
+=5,25 |
+=6,08 |
Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.(рис 2.2). Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами =0,955 м.
Рисунок 5.2- К определению расчетного пролета
При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре находят по формуле 5.1, учитывающей выравнивание моментов
(2.1)
где =(+)∙=6,08 кН/м- расчетная нагрузка на 1м плиты;
-расчетный пролет.
кН∙м;
Рабочая высота сечения
(2.2)
где -толщина полки;
-расстояние от растянутой грани до центра арматуры ;
см.
При =100 см и см вычисляем:
(2.3)
где М- расчетный изгибающий момент;
- коэффициент надежности ,зависящий от класса ответственности здания =0,95;
-расчетное сопротивление бетона сжатию;
-коэффициент условия работы бетона.
<αR
По табл. 2.12/ 2/определяем ζ и ξ ξ = 0,01; ζ = 0,995
По таблице 18 [2] 0,652>ξ = 0,01, следовательно, сжатая арматура по расчету не требуется. Требуемая площадь сечения рабочей арматуры:
(2.4)
где 410 МПа=41кН/см2 расчетное сопротивление растяжению арматуры класса Вр-I .
см2
Принимаем сетку С-1 из арматуры диаметром 3 мм класса Вр-I с шагом S=200мм на 1 м длины с отгибом на опорах, Аs = 0,35 см2.
2.3 Расчет лобового ребра.
Расчетный пролет ребра м. В работе участвует плита площадки как полка, расположенная в сжатой зоне.
Расчетное сечение (рис.5.3) имеет следующие геометрические характеристики: = 32см, см; 18 см; 7 см.
При за расчетную ширину сжатой полки принимаем из двух значений меньшее: см; и
см. Принимаем 61 см.
Рисунок 2.3 – К определению расчетного сечения
Подсчет нагрузки на 1 м ребра приведен в таблице 2.2.
Таблица 2.2- Нагрузка на 1м лобового ребра
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности, |
Расчетная нагрузка, кН/м2 |
ПостояннаяСобственная масса ребра (без учета свесов) (0,28м.0,095м+0,08м.0,05)∙1∙кН/м3 Собственная масса маршей (масса марша в кН) Временная нагрузка на маршах: Длительная Кратковременная |
0,765 10,2 1,44 2,88 |
1,1 1,1 1,2 1,2 |
0,842 11,2 1,73 3,46 |
Итого |
=15,29 |
=17,23 |
Таблица 2.2- Нагрузка на 1 м2 горизонтальной проекции
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности, |
Расчетная нагрузка, кН/м2 |
ПостояннаяСобственная масса плиты Временная нагрузка на площадке: длительная кратковременная |
1,18 0,65 1,3 |
1,1 1,2 1,2 |
1,3 0,78 1,56 |
Итого |
=3,13 |
=3,64 |
Расчетная схема лобового ребра показана на рисунке 2.4
Рисунок 2.4- Расчетная схема лобового ребра
Усилия от полной расчетной нагрузки :
Изгибающий момент:
(2.5)
где -расчетная нагрузка на 1м лобового ребра включая собственную массу ребра, маршей и временную нагрузку на маршах.
кН.м;
Поперечная сила:
(2.6)
где 1,42 м- показано на рис 2.4;
кН.
2.4 Расчет прочности нормальных сечений.
В соответствии с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем положение нейтральной оси по условию 5.7
(2.7)
где - ширина полки расчетного таврового сечения;
-толщина полки таврового сечения;
-рабочая высота сечения ; см.
т.е условие соблюдается нейтральная линия проходит в полке, поэтому сечение рассматриваем как прямоугольное шириной =53 см.
По табл. 2.12 /2/ определяем ζ и ξ ξ = 0,03; ζ = 0,985
По таблице 18 |2] >ξ = 0,05 следовательно сжатая арматура по расчету не требуется.
Требуемая площадь сечения рабочей арматуры
см2 ;
Принимаем два стержня диаметром 14 мм класса А-I с АS = 1,57 см2.
Процент армирования:
(2.8)
где -ширина ребра расчетного таврового сечения;
.
2.5 Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу.
Поперечная сила на опоре Q=22,011кН. Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось c:
(2.9)
где – коэффициент, учитывающий влияние вида бетона;
– коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых элементах;
– коэффициент, учитывающий влияние продольных сил; =0.
-расчетное сопротивление бетона растяжению;
(2.10)
где см;
;
=1+0,33+0=1,33<1,5;
В расчетном наклонном сечении поперечное усилие воспринимается бетоном:
(2.11)
тогда см, что больше =2∙29см=58см, принимаем с=60см.
Вычисляем.
Следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса A-I шагом 150 мм.
Консольный выступ для опирания сборного марша армируем сеткой С-2 из арматуры диаметром 6 мм класса A-I, поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса Кр-1 ребра.
2.6 Расчет пристенного продольного ребра.
Подсчет нагрузки на 1 м ребра приведен в таблице 2.4
Таблица 2.4- Нагрузка на 1м пристенного продольного ребра
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности, |
Расчетная нагрузка, кН/м2 |
ПостояннаяСобственная масса ребра 0,115м.0,13м∙25кН/м3 Собственная масса плиты (0,09м∙0,885м∙25кН/м3)/2 Временная : |
0,373 1,76 1,695 |
1,1 1,1 1,2 |
0,410 1,294 2,034 |
Итого |
=3,245 |
3,539 |
Расчетная схема пристенного ребра такая же, как и лобового ребра.
Рисунок 2.4-Расчетная схема пристенного ребра
Форму сечения условно принимаем тавровую с размерами: 10,15см, 22 см;
; 0,07м.
Изгибающий момент:
(2.12)
где - полная расчетная нагрузка на 1м ребра;
- расчетная нагрузка на 1м без учета свеса ребра;
-расчетный пролет ребра .
кН.м;
Поперечная сила:
(2.13)
кН.
Рабочая высота сечения ; см.
Определяем случай расчета таврового сечения:
(2.14)
где - ширина полки расчетного таврового сечения;
-толщина полки таврового сечения;
-рабочая высота сечения ;
т.е условие соблюдается нейтральная линия проходит в полке, поэтому сечение рассматриваем как прямоугольное шириной =0,638 м.
(2.15)
По табл. 2.12 /2/ определяем ζ и ξ ξ = 0,01; ζ = 0,995.
Требуемая площадь сечения рабочей арматуры по формуле 5.4
см2 ;
Принимаем два стержня диаметром 10 мм класса А-I с АS =1,57 см2.
Поперечная сила Q=2,99 кН.
;
Принимаем ∙=1+0,58 +0=1,58;
По формуле2.9 определяем :
;
Величина проекции наклонного сечения с на продольную ось:
м, что больше =2∙17,5см=35см, принимаем с=39см.
Вычисляем поперечное усилие воспринимаемое бетоном .
Следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем поперечные стержни диаметром 3 мм класса A-I .
Шаг поперечных стержней на приопорных участках мм. На среднем участке мм.
5.7 Расчет поперечных ребер.
Поперечные ребра армируем конструктивно; продольные стержни принимаем диаметром 8 мм класса A-I, поперечные диаметром 6 мм класса A-I через 100 мм на крайних участках и через 200 мм на среднем участке
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.