Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:
Vsd=q*l*gn/2 (4.8)
Vsd=14.66*5.85*0.95/2=40.74kH
Vrd.ct,min=57.37 kH больше Vsd=40,74 kH
Следовательно, по расчету поперечная арматура не требуется.
4.1.5. Проверка панели на монтажные нагрузки.
Панель имеет четыре монтажные петли из стали S400, расположенные на расстоянии 35 см от концов панели. С учетом коэффициента динамичности Kd=1.4 расчетная нагрузка от веса панели:
q=Kd*gf*g*b (4.9)
где g-собственный вес панели: g=hred*S
b-конструктивная ширина панели
gf-плотность бетона
S-приведенная толщина панели
hred=0,185/1,5=0,12м
q=0,12*2500=3000Н/м2
q=1,4*1,1*3000*1,5=6930Н/м
Отрицательный изгибающий момент консольной части панели:
М=q*h2/2=6930*0.352/2=424.5Н*м
Этот консольный момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая, что z1=0.9d. требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет:
As=M/z1*fyd (4.10)
As=42450/0.9*19*365*100=0.068см2
При подъеме панели вес ее может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну петлю составляет:
N=q*l/2=6930*6/2=20790H
As=N/fyd=20790/365*100=0.57см2
Принимаем конструктивно арматуру S400 диаметром12;As=
1.1 Характеристики прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В25:
Rbn=Rb.ser=18.5 МПа, Rb=14.5 МПа; γb2=0.9; Rbth=Rbt.ser=1.6 МПа;
Rbt=1.05 МПа; Eb=30000 МПа.
Арматура класса А400:
Rsn=390 МПа; Rs=365 МПа; Es=200000 МПа.
1.2 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.
М=119.42 кН*м.
Расчет производим согласно п. 3.22 [1] в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется.
Проверяем условие 32 [1], принимая А’s=0
Для этого вычисляем:
Rb*b’f*h’f*(ho-0.5* h’f)=14.5*1.97*0.03*(0.17-0.5*0.03)*103=132.83 кН*м>M=119.42 кН*м, то есть граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b= b’f=1.97м.
Вычислим значение:
αm===0.145< αR=0.422
αR=0.422
определено по таблице 18[1].
То есть сжатая арматура действительно не требуется по расчету.
Площадь сечения растянутой арматуры вычислим по формуле 23 [1]. Для этого по таблице 20 [1] при αm=0.145 находим ζ=0.925, тогда
Аs==*106=2080 мм2
Далее по приложению 4 [1] принимаем 5Æ25 А400 с общей площадью Аs=2454 мм2
1.3 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси.
(Q=82.4 кН)
Для начала определяем необходимость установки поперечной арматуры. Для этого проверяем выполнение следующих условий:
Qmax≤2.5*Rbt*b*ho; условие 71[1]
Q≤; условие 72[1]
Проверяем выполнение условия 71 [1]:
Qmax=82.4≤1.05*103*1.97*0.17=351.7 кН
Проверяем выполнение условия 72 [1]:
Q=82.4≤=210.98 кН
Оба условия выполняются, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется.
Поперечную арматуру устанавливаем конструктивно. По приложению 9[1],исходя из соотношения диаметров свариваемых стержней принимаем поперечную арматуру диаметром 8 мм с шагом 150 мм.
1.7 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
1.7.1 Расчет многопустотной плиты по образованию трещин нормальных к продольной оси элемента.
Для определения необходимости расчета по образованию трещин находим:
µ===0.007
Так как µ=0.007>0.005 согласно требованиям п. 4.1[1] принимаем без расчета, что рассматриваемый элемент имеет трещины нормальные к продольной оси на наиболее напряженных участках.
1.7.2 Расчет многопустотной плиты по раскрытию трещин нормальных к продольной оси элемента.
Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, acrc, мм, следует определять по формуле:
acrc=δ*φl*η**20(3.5-100µ1)*, где δ- коэффициент, принимаемый равным для изгибаемых элементов 1.0,
φl- коэффициент, принимаемый равным при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из тяжелого бетона:
φl=1.60-15µ1,
φl=1.60-15*0.007=1.495,
η- коэффициент принимаемый равным для арматуры класса А400 – 1.0,
µ1- коэффициент армирования сечения, принимаемый равным:
µ1===0.007
d- диаметр растянутой арматуры, d=25 мм,
σs- напряжение в стержнях крайнего ряда арматуры, определяемое по формуле 259 [1]:
σs=, где z- расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое по формуле:
z=ho*,
z=0.17*=0.086м=86мм, где φf===0.0023
Тогда:
σs==*10-6=567.48 Mpa,
Тогда:
acrc=δ*φl*η**20(3.5-100µ1)*=1*1.495*1**20(3.5-100*0.007)*=0.2мм, что меньше предельно допустимой величины [acrc]=0.3мм.
1.7.3 Расчет многопустотной плиты по образованию трещин наклонных к продольной оси элемента.
Согласно п. 4.4 [1] участки по длине элемента, на которых отсутствуют наклонные трещины, определяется из условия (248):
Q≤φb3*Rbt,ser*b*ho
φb3- определяется по таблице 21 [1], в нашем случае φb3=0.6
Тогда условие (248) примет вид:
Q=82.4≤1.6*103*1.97*0.17=535.84 кН,
Условие выполняется, следовательно наклонные трещины, по длине элемента отсутствуют.
1.7.4 Расчет прогиба плиты.
Для изгибаемых элементов при >10,=29>10, прогиб, согласно п. 4.29 [1] определяется по формуле 311 [1]:
f=, где - кривизна элемента определяемая по формуле (309) [1],
pm- коэффициент принимаемый по таблице 35 [1],
Определяем кривизну:
=, где φ1 и φ2- коэффициенты принимаемые по таблице34 [1]. В нашем случае φ1 и φ2 соответственно равны 0.4 и 0.53.
Тогда кривизна:
===0.0083,
pm-
Тогда прогиб:
f==0.0083**5.82=0.029м=29мм, что меньше предельно допустимого значения определяемого по таблице2 [1] и равного 0,03м=30 мм.
2. РАСЧЕТ РИГЕЛЯ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ.
2.1 Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
2.1.1 Нагрузки.
Вычисляем расчетную нагрузку на 1м длины ригеля.
Постоянная: от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания 4.134*5.9*0.95=23.17 кН/м от веса ригеля сечением 0,2х0,45м с учетом коэффициентов надежности
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.