Расчет и проектирование криогенной установки получения жидкого азота, страница 12

Ширина ребра у осования, м                  3.10000009E-03

Ширина ребра у вершины, м                   1.00000005E-03

Расстояние между ребрами, м                 1.00000005E-03

Число ребер в одной трубке                          39

РЕЗУЛЬТАТЫ КОНСТРУКТОРСКОГО РАСЧЕТА

Температура в верхней части испарителя, К       82.521423   

Температура в верхней части конденсатора, К     84.271423   

Давление в конденсаторе, МПа                   0.21312131   

Тепловой поток кипения одной трубки             3753.5791   

Тепловой поток конденсации одной трубки                   NaN

Поверхность кипения одной трубки               0.17270000   

Поверхность конденсации одной трубки           0.47650674   

Скорость пара в межтрубном пространстве, м/с   9.39252749E-02

Относительный уровень межтрубного кипения, м   9.14110541E-02

Температурная депрессия, К                      50.447037   

Средний температурный напор, К                 -21.723518   

Температурный напор кипения, К                  1.8437500   

Температурный напор конденсации, К             -23.954514   

Коэффициент теплоотдачи кипения, К              11788.301   

Коэффициент теплоотдачи конденсации, К                    NaN

Поверхность кипения одной трубки, кв.м         0.17270000   

Количество трубок                                      62

Расчет переохладителя с помощью программы 2PVP.

ИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:

dT среднее, К =   5.7500000   

d трубки внутренний, м =  7.00000022E-03

d трубки внешний, м =  9.99999978E-03

относит.шаги навивки TRO=   1.1000000       TZO=   1.2000000   

DC=  0.40000001   

T1=   92.000000        T2=   88.000000        P1=  0.30000001        P2=  0.11500000   

T3=   83.000000        T4=   85.500000   

Q=   3.0599999        FI=   0.0000000        DE=   0.0000000        DPR=   0.0000000   

E1=   0.0000000        E2=   0.0000000   

GM1=  0.44100001        GM2=   1.1180000   

W1=   1.0000000        W2=   15.000000   

NV=           1    NK1=           1    NK2=           0

РЕЗУЛЬТАТ:

D1=  7.00000022E-03 W1=  0.99978375     RE1=   12890.250     NU1=   44.384163     PR1=  0.86835182   

VNIMANIE RE2 NE SOOTVETSTVUET B

VNIMANIE RE2 NE SOOTVETSTVUET B

D2=  9.99999978E-03 W2=   15.000000     RE2=   119608.35     NU2=   1233.2329     A=  1.85000002E-02 B=   8.1000004   

VNIMANIE RE2 NE SOOTVETSTVUET B

VNIMANIE RE2 NE SOOTVETSTVUET B

D2=  9.99999978E-03 W2=   12.866014     RE2=   102592.18     NU2=   1065.9337     A=  1.85000002E-02 B=   8.1000004   

ALFA1=   56.654327     ALFA2=   884.18903     KQ=   37.955627     F1=   18.227232     DZAR2=  5.46506401E-44

DP1=  1.78337414E-02 DP2=   90.717018     H=   1.7077862     LO=  0.62217051     NT=         933

ТАБЛИЦА НАВИВКИ

___________________________________________

Номер   Диаметр           Колич.             Колич.    Длина слоя      слоя               витков            заходов   трубки

1     0.41100001      0.48242548             295     0.62258941   

2     0.43300000      0.45760617             311     0.62217051   

3     0.45500001      0.43521565             327     0.62179261  

Расчет комплексной осушки и очистки [5].

Исходные данные:

количество воздуха V=1.46·3600/1.29=4074 м³/ч, давление воздуха, р=20 МПа,

Температура воздуха на входе в блок осушки и очистки Т_а=277 К,

Среднее содержание двуокиси углерода в воздухе, С₀=0.03%,

Насыпной вес гидратированного цеолита марки NaX, ρ_ц=800 кг/м³,

Динамическая емкость цеолита NaX по двуокиси углерода при условиях адсорбции а_д=15 см³/г.

1. Определим время защитного действия слоя адсорбента. На основании предварительных расчетов и опыта работы блоков осушки принимаем, что очищенный воздух будет одновременно подаваться в 3 адсорбера. Блок комплексной очистки и осушки воздуха будет состоять из двух групп переключающихся адсорберов по три в каждой. В качестве прототипа адсорбера принимаем стандартный баллон блока ЦБ-2400/200. Диаметр D_н=465 мм, толщина стенки δ=30 мм=0.3 м; высота слоя засыпки адсорбента Н=3500 мм.