Строительство и архитектура \ Железобетонные конструкции

Проектирование трехэтажного здания с подвалом (Район строительства – г. Киев, длина здания – 48 м, ширина – 24 м), страница 9

Формулы или обозначения

Результат или заключение

Требуемая  площадь  подошвы  ф-та

Af = N/(R0-gmh) ,  м2

Расчетные  размеры  a = b = Af1/2 ,  м

Принято  a ´ b ,  м

=2098,3/(350-20(3,6+1,5)=8,46

a = b = ÖAf = 2,91

3x3

Эскиз фундамента

(размеры в см.)

Проверка  дна  стакана  на  продавл.

A0 = 0.25[ a2-( hh+2hob)2 ,  м2

bm = bh + hob ,  м

N £ a2/A0 × Rbtbmhob ,  кН

=0,25[9-(0,5+2x0,55)2]=1,85

=0,5+0,55=1,05

2458,4<9x900x1,05x055/1,85=2528,5

Проверка  фундамента  на  раскалывание

Afa = h1a + h2a1 + h3a2 - bmhcf ,  м2

N £ 1.95AfaRbt ,  кН

=0,3x3+0,45x1,6+0,45x1,0-1,05x x0,5=1,55

2458,4<1,95x1,54x900=2720,25

Проверка  выноса  нижней  ступени

Pg = N / a2 ,  МПа

c = 0.5( a - hc - h0 ) ,  м

Q = Pgcb ,  кН

0.75Rbth01b ,  кН

Q £ 0.75Rbth01b ,  кН

=2458,4/9=0,27316

=0,5(3-0,4-2x1,15)=0,15

=273,16x0,15x3=122,92

=0,75x900x0,25x3=506,25

122,92<506,25

Проверка  на продавлив. нижней ступени

A01 = 0.25[ a2 - ( a1 + 2h01 )2 ] ,  м2

bm = a1 + h01 ,  м

N £ a2Rbtbmh01/A01 ,  кН

=0,25[9-(1,6+2x0,25)2]=1,15

=1,6+0,25=1,85

2458,4<9x900x1,85x0,25/1,15=3257,6

Заключение  о  прочности  фундамента

Принятые размеры фундамента удовлетворяют условиям прочности

Определение  изгибающих  моментов

M1 = 0.125Pg(a - hc)2b ,  кН×м

M2 = 0.125Pg(a - a2)2b ,  кН×м

M3 = 0.125Pg(a - a1)2b ,  кН×м

=0,125x273,16(3-0,4)2x3=692,46

=0,125x273,16(3-1,0)2x3=409,74

=0,125x273,16(3-1,6)2x3=200,77

Требуемая  площадь  сечения  арматуры

As1 = M1/( 0.9h0Rs ) ,  см2

As2 = M2/( 0.9h02Rs ) ,  см2

As3 = M3/( 0.9h03Rs ) ,  см2

Принято  в  каждом  из  двух  направлений

                                   состав  сечения

площадь  сечения ,  см2

=692,46/0,9x1,15x365000=18,33

=409,74/0,9x0,70x365000=17,82

=200,77/0,9x0,25x365000=24,45

16Æ14 A-III

24,64

Проверка  анкеровки  арматуры

lb = 0.75h1(Rbt / Pg )1/2 ,  см

lan = ( 0.5RsAs/RbAsf + 8 )d ,  см

Условие  обеспеч.  анкеровки    lb > lan ,  см

=0,75x30Ö900/273,16=40,84

=(0,5x(365/0,8)x24,45/24,64+8)x

x0,14=29,3

40,84 > 29,30

РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ

БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТРАНСПОРТА

КАФЕДРА “СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ОСНОВАНИЯ

И ФУНДАМЕНТЫ”

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ № 1

ПО ДИСЦИПЛИНЕ: “Железобетонные и каменные

конструкции”

ВЫПОЛНИЛ:                             ПРОВЕРИЛ:

СТУДЕНТ ГР. ПС-41                          ДОЦЕНТ

  ГРОМЫКО Ю.В.                           РЕБЕКО В.Я.

1998

6. РАСЧЕТ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

6.1. Расчет каменных конструкций

     По заданию 3-х этажное здание в г. Киеве с неполным каркасом имеет размеры в плане 24х48 м и сетку колонн 6х6 м. Высота этажей 4,8 м, подвала - 3,6 м. Стены здания и подвала выполнены из бетонных блоков марки 100 на растворе марки 75 (R = 2,9 МПа). Карниз из плоской железобетонной плиты; вынос карниза - 60 см.

Размеры и размещение оконных проемов

     Апол = 6х24 = 144 м2. Аок = 144/2х6 = 12 м2. Принимаем два окна шириной 1,8 м, высотой 2,1 м. Аок = 7,56 м2.

     Ригели опираются на один простенок шириной 1,2 м. Для расчета стены выделяем полосу шириной b = 3,0 м.

Определение толщины стены по теплотехническим требованиям

     Т.к. по современным нормам теплотехнические требования возросли, а следовательно возросла и требуемая толщина стен, то конструктивно принимаем толщину стены 41 см. С наружной стороны стены  - отделка наружной поверхности - шуба.

Определение толщины стены из условия предельной гибкости

     Площадь брутто Ав = 3х0,41 = 1,23 м2. Площадь нетто Ан =  (3-1,8)х0,41 = 0,49 м2. Кs = 0,6; b = 25.

К = Ö0,49/1,23 = 0,63 > 0,6

     Предельная гибкость

4,8/4,1 = 11,71 < 0,63x25 = 15,75

     Следовательно, отношение высоты стены к ее толщине отвечает требованиям норм. Толщина стены удовлетворяет требованиям устойчивости.

Определение усилий

Скачать файл