Проектирование трехэтажного здания с подвалом (Район строительства – г. Киев, длина здания – 48 м, ширина – 24 м), страница 11

X0 = (Ö0+2x31,17(29,37-0)/3x2,98 - 0)2,98/(29,37-0) = 1,45 м

     Максимальный пролетный момент от горизонтального давления грунта:

Мх = 31,17x1,45-0,5[0+(29,36-0)(2,98+1,45-3,75)/3x2,98]x3x

     x(2,98+1,45-3,57)2 = 43,65 кНм

     Суммарные пролетные моменты:

åМх = 43,65+47,85-32,9 = 58,60 кНм

åМх’ = 43,65-37,22-32,9 = - 26,47 кНм

     Суммарный момент в уровне нижней опоры:

åМн = - 28,48-37,22-32,9 = 98,60 кНм

     Продольная сила в сечении с небольшим пролетным моментом

Nx = 1063,33+243,72+1,1x3,75x0,4x3,0x24 = 1425,85 кН

Проверка прочности сечений стены

     Площадь сечения стены А = 0,4х3,0 = 1,2 м2. Расчетная высота стены l0 = 1,25H0 = 1,25x3,75 = 4,69 м. Гибкость стены lh = 4,69/0,4 = 11,7. Коэффициент продольного изгиба для всего сечения при a = 1500 j = 0,886, коэффициент mg = 1,0, т.к. hn = 40 см > 30 см. Результаты расчетов сводим в таблицу 14.

                                                     ТАБЛИЦА 14

Формулы

Един

Вычисления для

Результаты вычи-слений для сечений

изм

пролетного сечения

пролетн.

опорного

1. e0 = åM/N

м

24,47/1353

0,020

0,069

2. Ac = A(1-2l0/h)

м2

1,2(1-2x0,02/0,4)

1,081

0,786

3. w = 1+l0/hn

1+2x0,02

1,051

1,170

4. hc = hn-2l0

м

0,4-2x0,02

0,360

0,262

5. lhc = H0/hc

3,75/0,36

10,40

14,30

6. jc

0,912

0,844

7. j1 = (j+jc)/2

(0,886+0,912)/2

0,899

0,865

8. mgj1RAcw

кН

1x0,899x2900x1,08х

x1,05

2956,5

>1353,0

2306,9

>1425,9

     Следовательно прочность наружнй стены обеспечена

6.3. Расчет опорного узла. Расчет кладки на местное сжатие

     Fпер = 247,72 кН.

Ширина ригеля bр = 25 см, с = 20 см. Площадь смятия Ас = сbр = = 0,25х0,25 = 0,0625. Расчетная площадь Ар = 0,0625+2х0,25х      х0,41 = 0,268 м2.

     Коэффициент eр = Ö0,268/0,0625 = 2,07 > eр1 = 1,2

     Расчетное сопротивление кладки Rc = 1,2x2,9 = 3,48 МПа

Прочность кладки при отсутствии распределительной плиты (yd = = 0,75) Fпер = 243,72 > 0,75x3,48x103x0,0625 = 108,75 кН

     Следовательно прочность кладки опорного узла не обеспечена.

Определение размеров распределительной плиты

     Принимаем длину плиты, равной глубине заделки ригеля с = = 0,25 м, значение yd = 0,5.

     Составляем исходное уравнение для определения ширины распределительной плиты:

0,253b3пл + 2x0,41x0,253b2пл = (0,248/0,5x2,9)3

0,0156b3пл + 0,0128b2пл = 0,005

bпл = 0,50 м

     Принимаем bпл = 0,60 м, кратно размерам блока

Высота плиты hпл = (bпл - bp)/2 = (0,6-0,25)/2 = 0,18 > 0,15 м

Принимаем hпл = 0,18 м.

     Проверим прочность кладки в опорном узле. Площадь смятия Ас = bpс = 0,25х0,60 = 0,150 м2. Расчетная площадь сечения Ар = = Ас + 2hc = 0,15+2х0,41х0,25 = 0,355 м2

     Коэффициент повышения расчетного сопротивления

e = 3Ö0,355х0,15 = 1,33 > 1,2

Расчетное сопротивление кладки на смятие Rc = eR = 1,2x2,9 =  = 3,48 МПа

     Несущая способность кладки

N = 243,72 < 0,5x3480x0,15 = 261,00 кН. Прочность обеспечена.

Проверка длины опирания ригеля

     Длина опирания ригеля на стену с = 0,25 м. проверим достаточность этого размера при отсутствии опорной плиты. Размеры: а = с/3 = 8,3 см, а0 = 1,125а = 9,3 см.

     s0 = Nc/2a0bp = 0,243/2x0,25x0,093 = 5,25 МПа

     аz,o = Ö4Nca/s0bp - a = (4x0,243x0,083/0,25x5,23)0,5 - 0,083                                                = 0,165 м

     smax = 2x0,243/0,083x0,25 - 5,23(0,083+0,165)/0,083 = 7,79            7,79 МПа > 0,8x1,2x2,25x2,9 = 6,26 МПа

     Следовательно, принятая длина опирания ригеля при отсутствии распределительной плиты не достаточна.

Проверка длины распределительной плиты

     Плита выполнена из бетона класса В15, Еb = 21х103 МПа,   Rb = 8,5 МПа. Модуль упругости материала плиты Епл = 0,85Еb =  = 0,85х21 = 17,85х103 МПа. Модуль упругости кладки Екл = 0,5х 1500х2,25х2,9 = 4,89х103 МПа.