Паспорт безопасности опасного объекта - расходного склада ГСМ ОАО «Комсомольский-на-Амуре аэропорт», страница 12

Сценарий А₂ – разрушение сливо-наливного рукава бензовоза, арматуры, фланцевых соединений, в зависимости от места утечки выброс жидкой фазы ® нагрев жидкости и образование из нее паровой фазы ® интенсивное смешение паров с воздухом ® рассеяние паров в воздухе® воспламенение при наличии источника зажигания облака ТВС ® горение струйного факела (парового или жидкофазного) ® воздействие открытого пламени и теплового излучения на близлежащие объекты и людей.

Для количественного анализа оценки риска последствий аварий по рассматриваемым сценариям использована следующая  нормативная и методическая документация:

- РД 03-418-01 «Методические указания по проведению анализа риска опасных промышленных объектов» (общие принципы оценки последст­вий аварий и анализа риска);

- ГОСТ Р 12.3.047-98 «Пожарная безопасность технологических процессов Общие требования. Методы контроля» (оценка последствий пожара пролива и огненного шара, рассеивания облака топливо-воздушных смесей (ТВС);

- РД 03-409-01 «Методика оценки последствий аварийных взрывов ТВС» (разработана НТЦ «Промышленная безопасность» для оценки зон поражения при горении и взрыве облака ТВС);

- Методика Всемирного Банка для оценки опасностей промышленных производств (для расчета зон воздействия теплового излучения от факела и расчета рассеяния облака ТВС);

- «Методика оценки последствий аварий на пожаро-взрывоопасных объектах » (разработана ВНИИ ГОЧС, 1994 г. для оценки зон поражения при горении облака ТВС);

-  «Методика расчета участвующей во взрыве массы вещества и радиусов зон разрушений» (приложение 2. ПБ 09-540-03 Общие правила взрывобезопасности…);

- «Методы расчета значений критериев пожарной опасности для горючих газов и паров» (НПБ 105-03 «Определение категории наружных установок» – зоны поражения при пожаре проливов нефтепродуктов).

При расчетах по указанным выше методикам использовались следующие

предположения и допущения:

-  при расчете поражения человека предполагалось, что человек выходит из зоны поражения кратчайшим путем со скоростью 5 м/с;

- при определении поражения людей, при поражении открытым пламенем (горение облака) или разлития нефтепродуктов предполагалось, что смертельное поражение получает любой человек оказавшийся в облаке ТВС или районе разлития в момент их горения;

- при оценке воздействия излучения на различные объекты использовались три уровня термического поражения при пожарах проливов:

- 37 кВт/м² - разрушение стальных конструкций;

- 12,9 кВт/м² - воспламенение деревянных конструкций через 15 минут;

- 4,2 кВт/м² - безопасное расстояние для человека в брезентовой одежде.

- время аварийного перекрытия запорной арматуры принималось:

- 300 секунд - для ручной арматуры;

- 12 секунд - для арматуры с электроприводом и клапанов безопасности;

- в случае разлития нефтепродукта на неограниченную поверхность за максимальный размер пролива принимался размер, при котором толщина слоя жидкости равна 0,05 м (размер пролива определяет скорость испарения и величину зон поражения);

- при наличии ограждения (обвалования групп резервуаров базы хранения) максимальный размер пролива принимался равным размерам этого ограждения;

- при оценке воздействия теплового излучения от факела рассматривается струйный факел как протяженный линейный источник излучения, геометрические размеры факела рассчитывались по усредненным опытным данным;

- при расчете излучения от факелов предполагалось, что доля энергии, переходящая в излучение составляет 0,2;

- при расчете рассеяния облака залпового выброса рассматривалось как цилиндр с однородно перемешанной смесью паров нефтепродукта и воздуха, а шлейф от непрерывно действующего источника имел в сечении прямоугольную форму также с однородным смешением топлива и воздуха. Воздух подмешивался в облако через верхнюю и боковые стороны. Учитывалось гравитационное растекание облака, наличие аэрозолей в облаке и теплообмен с подстилающей поверхностью;