5.3. так как в таблице 2 приложения 1 не указано индуктивное сопротивление провода ППВ2х1,5, то его значение принимаем равным 0,3мОм/м (см. раздел 2.2 Выбор расчетных условий).
5.4. активные и индуктивные сопротивления кабелей и проводов по формулам (7, 11) равны:
6. Вычисляются суммарные активные и индуктивные сопротивления фазного участка цепи.
7. Выбираются добавочные активные сопротивления rД, и рассчитывается суммарное добавочное активное сопротивление переходных контактов.
Так как отсутствуют достоверные данные о полном числе контактов и о переходных сопротивлениях в них, принимаем (см. раздел 2.2 Выбор расчетных условий) rД1=15мОм в месте контактов распределительного щита ТП, rД2=20мОм в месте контактов распределительного пункта жилого дома, rД3=25мОм в месте контактов щитка освещения и rД4=30мОм в месте контактов электроаппаратуры, установленной у электроприемников.
Тогда суммарное добавочное активное сопротивление переходных контактов,
8. Рассчитываются активные и индуктивные сопротивления обратной («нулевой») цепи (аналогично п. 5 расчета приведенного выше).
8.1. так как на участках электросети, выполненных кабелями АВВГ3х70+1х35 и АВВГ3х16+1х10, при однофазном КЗ в качестве обратного провода будут выступать их «нулевые» жилы сечением 35 и 10 мм2 соответственно, то их удельные активные и индуктивные сопротивления (по таблице 2 приложения 1) равны:
Тогда активные и индуктивные сопротивления обратного провода кабелей,
8.2. на участках электросети, выполненных проводами АПВ2х2,5 и ППВ2х1,5 в качестве обратного провода будет выступать такая же жила, как и фазная, т.е. сечением 2,5 и 1,5 мм2 соответственно.
Поэтому,
8.3. активные и индуктивные сопротивления обратного провода для АПВ2х2,5 и ППВ2Х1,5,
9. Вычисляются суммарные активные и индуктивные сопротивления обратного («нулевого») участка цепи.
10. Рассчитывается величина однофазного тока КЗ.
Подставив в формулу (12) полученные значения суммарных активных и индуктивных сопротивлений фазного и нулевого участков рассматриваемой системы, суммарное добавочное активное сопротивление, полное расчетное сопротивление трансформатора току короткого замыкания и учитывая, что фазное напряжение равно 220В получим ток однофазного короткого замыкания.
11. Оценим возможность воспламенения изоляции провода ППВ2х1,5 от прохождения по нему тока КЗ, равного 172А, и защите, осуществляемой автоматом А3160 с номинальным током расцепителя на 25 А.
11.1. определим кратность тока КЗ к номинальному рабочему току автомата (коэффициент кратности сверхтока К)
11.2. по
токо-временным характеристикам автомата защиты серии А3160 (рис. 5 приложение
2) определяем время, 
через которое данный аппарат сработает.
составляет 0,9 - 2,5с.
11.3. по таблице 8 приложение 1 находим допустимый длительный ток для открыто проложенного медного проводника марки ППВ, сечением 1,5 мм2.
11.4. определим кратность тока КЗ к величине длительно допустимого тока для данного проводника:
11.5. по рисунку 21 приложение 3 определим время, через которое может произойти воспламенение изоляции провода ППВ2х1,5 при прохождении по нему тока КЗ равному 172А.
Изоляция может воспламениться через 5-10с.
11.6. сопоставив время, через которое может воспламениться изоляция (5-10с) со временем срабатывания защиты (0,9-2,5с), можно сделать вывод о том, что воспламенение изоляции токоведущих жил в результате прохождения по ним токов КЗ невозможно, так как защита отключит участок цепи раньше, чем произойдет разогрев провода до температуры воспламенения его изоляции.
Таблица 1.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.