Анализ работы и проверочный расчет основных аппаратов УПН-500 на основе реальных промысловых данных, страница 22

 =–,

где  – массовый расход подтоварной воды, сбрасываемой из отстойника О-2/1 (О- 2/2),  кг/ч;

– массовый расход жидкости, поступающей в отстойник О-2/1 (О- 2/2), кг/ч;

 – массовый расход жидкости на выходе из отстойника О-2/1 (О- 2/2), кг/ч.

Массовый расход жидкости, поступающей в отстойник О-2/1 (О- 2/2) рассчитаем по формуле

 = G_н +  + ,

где  – массовый расход жидкости, поступающей в отстойник О-2/1 (О-2/2), кг/ч.

= 25484 + 252 + 4500 = 30236 кг/ч.

Массовый расход жидкости на выходе из отстойника О-2/1 (О-2/2)  рассчитаем по формуле

 = G_н +  +,

где – массовый расход жидкости на выходе  из отстойникаО-2/1 (О-2/2) , кг/ч.

Поскольку массовый расход жидкости на входе в аппарат равен массовому расходу жидкости на выходе, то  = =30236 кг/ч.

Рассчитаем массовый расход подтоварной воды, сбрасываемой из отстойника О-2/1 (О-2/2):

= 30236 – 25484 – 252 = 4500 кг/ч.

Общую обводненность жидкости на входе в отстойник О-2/1, (О-2/2)  рассчитаем по формуле

,

где  – общая обводненность жидкости на входе в отстойник О-2/1 (О-2/2),  доли единицы.

Материальный баланс отстойника О-2/1 (О-2/2)  представлен в табл. 5.10.

Таблица 5.10

Материальный баланс отстойника О-2/1 (О-2/2)

Статьи баланса	%масс.	кг/ч
Приход:
1.Нефтегазовая смесь в том числе вода 2. Вода промывная	85,1 (0,8) 14,8	25736 (252) 4500

Продолжение таблицы 5.10.

Итого	100,0	30236
Расход:
1.Нефть сырая в том числе вода	85,1 (0,8)	25736 (252)
2.Вода подтоварная	14,8	4500
Итого	100,0	30236

5.5.3 Расчет линейной скорости и времени пребывания жидкости в отстойнике

Так как отстойники О-2/1 и О-2/2 работают параллельно, то производительность равна половине массы жидкости, поступающей на эту ступень обессоливания. Поэтому массовый расход жидкости на входе в отстойник составляет 30112 кг/ч.

Диаметр для обеспечения ламинарного режима в отстойнике рассчитаем по формуле

,

где d – минимальный диаметр отстойника, обеспечивающий в нем ламинарный режим, м;

V_ж – объемный расход жидкости, м³/мин;

n_ж – кинематическая вязкость жидкости, м²/с.

Объемный расход жидкости, проходящей через отстойник О-2/1 (2/2), рассчитаем по формуле

,

где G_ж – массовый расход жидкости, поступающей в отстойник О-2/1(О-2/2), кг/ч;

G_ж = 30236 кг/ч (см.табл.5.10);

– плотность жидкости при температуре в отстойнике О-2/1(О-2/2), кг/м³.

Плотность нефти при температуре в отстойнике О-2/1(О-2/2) рассчитаем по формуле

,

где – плотность нефти при температуре в отстойнике О-2/1 (О-2/2), кг/м³;

 – плотность нефти при 20 ⁰С, кг/м³;

= 926,7 кг/м³;

b - коэффициент термического расширения нефти, 1/⁰С;

b = 0,000682 1/⁰С;

t – температура в О-2/1, ⁰С;

t = 81⁰С

кг/м³.

Рассчитаем объемный расход жидкости:

 м³/мин.

Кинематическую вязкость жидкости рассчитаем по формуле

,

где  – кинематическая вязкость жидкости при температуре в отстойнике О-2/1(О-2/2), м²/с;

 – динамическая вязкость жидкости при температуре в отстойнике О-2/1(О-2/2), Па ^. с;

= 899,7 кг/м³.

Вязкость жидкости рассчитаем по формуле Бринкмана

,

где – обводненность жидкости на выходе из отстойника О-2/1(О-2/2), доли единицы;

= 1 %масс.

Динамическую вязкость нефти при температуре в отстойнике О-2/1(О-2/2) рассчитаем по формуле

,

где  = 187 ^. 10^-3 Па ^. с;

С – коэффициент, равный 100;

c - коэффициент, определяемый по формуле

,

где t – температура в отстойнике О-2/1(О-2/2), ⁰С;

t = 81⁰С.

.

Рассчитаем динамическую вязкость нефти при температуре в отстойнике О-2/1 (О-2/2):

 Па ^.с.

Рассчитаем вязкость жидкости при температуре в отстойнике О-2/1(О-2/2):

 Па ^.с.

Рассчитаем кинематическую вязкость жидкости:

м²/с.

Рассчитаем минимальный диаметр отстойника:

м.

Линейную скорость движения жидкости в отстойнике О-2/1 (О-2/2) рассчитаем по формуле

,

где w^О-2/1 – линейная скорость движения жидкости в отстойнике О-2/1 (О-2/2), м/мин;