б) от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Dt=65°C)
s2= 1,25Dt=1,25×65 =81,25 МПа;
в) от деформации анкеров (при Dl= 1,25 + 0,15d = 1,25 + 0,15 ×15= 3,5 мм и длине канатов при изготовлении ферм в стенд - камерах l= 19 м)
s3=Dl ×Es/l= 3,5×180000/19000= 33,15 МПа;
г) для вычисления потерь от быстронатекающей ползучести бетона определим усилие натяжения к началу обжатия
Р1 =As (ssp - s1 - s2 - s3)= 9,905× (1200 – 106,3 – 81,25 – 33,15) ×10-1 =970 кН;
Тогда напряжение в бетоне в начале обжатия
sbp=Р1/Ared =970 ×10/808= 12 МПа.
sbp/Rbp = 12/28 = 0,428< a = 0,25 + 0,025Rbp = 0,95.
Потери от быстронатекающей ползучести бетона
s6= 40×0,85sbp/Rbp= 40×0,85×0,428= 14,55 МПа;
где 0,85 – коэффициент, учитывающий тепловую обработку.
Первые потери составляют slos1= 106,3 +81,25 +33,15 +14,55 = 235,25 МПа.
Вторые потери:
а) от усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке, s8= 40 МПа;
б) для вычисления потерь от ползучести бетона определим усилие натяжения после обжатия
Р1= Аs(ssp- slos1) =9,905 × (1200 – 235,25) × 10-1 = 955,6 кН;
Тогда напряжение в бетоне после обжатия
sbp=Р1/Ared =955,6 ×10/ 808=11,83 МПа.
sbp/Rbp = 11,83 /28 = 0,4225< 0,95.
Потери от ползучести бетона
s9=150asbp/Rbp= 150×0,85×0,4225=53,87 МПа;
где a= 0,85 – коэффициент, учитывающий тепловую обработку при атмосферном давлении.
Полные потери составляют slos = 235,25 + 40 + 53,87 = 329,12 МПа > 100 МПа. Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения принимается равным Dgsp=0,1.
Сила обжатия
=9,905∙(1200 – 329,12) ×10-1∙0,9=776,35 кН,
при gsp =1 - Dgsp = 0,9.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:
=2,1×10-1(750
+ 2×9,905×180000/31000)+776,35=958
< 1,15Nn=1,15×1088,67=1252кН.
где 1,15 — коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.
Условие трещиностойкости сечения не соблюдается, необходим расчет по раскрытию трещин.
Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:
ss = ( Nn – P )/As = ( 1088,67 – 776,35 )∙10/9,905 = 315,3 МПа.
Приращение напряжений в растянутой арматуре от длительной нагрузки:
ss = ( Nnl – P )/As = ( 801,28 – 776,35 )∙10/9,905= 25,3 МПа
Коэффициент армирования сечения: μ=As /Ab = 9,905 / 750 = 0,013.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки на уровне оси нижнего пояса
а'crc1 =δ·φl·η·(ss/Es)·20·(3,5-100μ)·
= 1,2·1·1,2·(315,3 /180000)·20·(3,5-100·0,013)·2,47 = 0,27 мм.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки на уровне оси нижнего пояса
а'crc2 =δ·φl·η·(ss/Es)·20·(3,5-100μ)· = 1,2·1·1,2·(25,3 /180000)·20·(3,5-100·0,013)·2,47 = 0,022 мм.
Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия длительной нагрузки на уровне оси нижнего пояса
аcrc2 =δ·φl·η·(ss/Es)·20·(3,5-100μ)· =1,2·1,405·1,2·(25,3 /180000)·20·(3,5-100·0,013)·2,47 = 0,031 мм,
где φl = 1,6 -15μ = 1,6 – 15∙0,013 = 1,405.
Ширина непродолжительного раскрытия трещин
аcrc1 = а'crc1- а'crc2+ аcrc2 = 0,27-0,022+0,031=0,279
С учётом влияния жёсткости узлов раскрытия трещин у наиболее растянутых граней будет в два раза больше acrc1 = 2·0,3 =0,6 > [acrc1] = 0,3мм.
Увеличим количество канатов. Принимаем 8Æ15 К7 с As=11,32 см2.
Приведенная площадь сечения
Аred = Аb + Аs Еb/Es = 30∙25 + 11,32×180000 / 31000 = 815,73 см2.
Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при gsp=1.
Определим усилие натяжения к началу обжатия
Р1 =As (ssp - s1 - s2 - s3)= 11,32× (1200 – 106,3 – 81,25 – 33,15) ×10-1 =1108,6 кН;
Тогда напряжение в бетоне в начале обжатия
sbp=Р1/Ared =1108,6 ×10/815,73 = 13,6 МПа.
sbp/Rbp = 13,6/28 = 0,486 < a = 0,25 + 0,025Rbp = 0,95.
Потери от быстронатекающей ползучести бетона
s6= 40×0,85sbp/Rbp= 40×0,85×0,486 = 16,52 МПа;
где 0,85 – коэффициент, учитывающий тепловую обработку.
Первые потери составляют slos1= 106,3 +81,25 +33,15 +16,52 = 237,22 МПа.
Вторые потери:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.