=((1×1180/28) + 25) ×15=1007 мм.
Здесь wр и lр - коэффициенты для канатов Æ15 К7 1400.
Тогда Nxp=1180×10-1×11,32×35/100,7=464,3 кН. Дополнительно к этой арматуре рекомендуется устанавливать ненапрягаемую, обеспечивающую усилие Nxp= (0,1 ¸ 0,15)RsАsp (от полного усилия в напрягаемой арматуре): 0,15×1180×11,32/365=5,5 см2. Принимаем 4Æ14 А-III с As= 6,16 см2. Тогда Ns=365×10-1×6,16=224,84 кH, а высота сжатой зоны в конце наклонного сечения х= (Nxp + Ns)/(Rbb)= (224,84 + 406,23)/0,9×22×10-1×25= 12,75 см. Плечо внутренней пары z = hуз - 0,5(hнп + x) = 78 – 0,5(30 + 12,75) = 56,625 см, а момент, воспринимаемый наклонным сечением без поперечной арматуры, Мu= (Nxp + Ns)z= (406,23 +224,84)∙56,625 =35734,34 кН×см= 357,34кНм.
Опорная реакция фермы Q = Nн1tga,
где Nн1 – усилие в примыкающей к узлу крайней панели нижнего пояса,
a — угол наклона оси крайней панели верхнего пояса к оси нижнего. Q=1197,16×1468/2870 = 612,35 кН приложена на 170 мм от торца фермы. Тогда внешний момент M=Q(lуз - 0,17) = 612,35 × (120 – 17) = 63072кН∙см =630,72 кН∙м > Мu = 357,34кН∙м, требуется поперечная арматура с интенсивностью
Примем поперечную арматуру Æ12
А-III с шагом s = 100мм. Тогда
при 2 каркасах 
, что меньше требуемого.
Необходимо принять 3 каркаса. Принимаем 6Æ14 А-III с As= 9,23 см2. Тогда Ns=365×10-1×9,23=336,9 кH, а высота сжатой зоны в конце наклонного сечения х= (Nxp + Ns)/(Rbb)= (336,9 + 406,23)/0,9×22×10-1×25= 15,01 см. Плечо внутренней пары z = hуз - 0,5(hнп + x) = 78 – 0,5(30 + 15,01) = 55,5 см, а момент, воспринимаемый наклонным сечением без поперечной арматуры, Мu= (Nxp + Ns)z= (406,23+336,9)∙55,5 =41243,7кН×см= 412,44кНм.
Примем поперечную арматуру Æ12
А-III с шагом s = 100мм. Тогда
при 3 каркасах 
, что больше требуемого.
5. Фундаменты под отдельные колонны
Колонны заделывают в сборные или монолитные (при большой их массе) отдельно стоящие фундаменты с повышенной стаканной частью.
5.1. Расчет и конструирование фундамента под отдельно стоящие фундаменты
Условное расчетное сопротивление грунта R0=0,2 МПа; бетон тяжелый класса В20: Rb= 11,5 МПа, Rbt=0,9 МПа; арматура из горячекатаной стали класса А-III Rs = Rsc= 365 МПа. Вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах g= 20 кН/м3.
С учетом принятой заделки колонны 900 мм глубину стакана фундамента принимаем 950 мм, что не менее Нап ³ 0,5 + 0,33hн =0,5 + 0,33×0,7 =0,731 м; Нап ³1,5bн =1,5×0,4 = 0,6 м; Нап ³ 30d= 30×1,4 = 42см,
где d= 1,4 см – диаметр продольной арматуры колонны. Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента должно быть не менее 250 мм. Тогда полная высота фундамента составит Н= 950 + 250 = 1200 мм, a глубина заложения его подошвы Н1 = 1200 + 150 = 1350 мм =1,35 м. По верхнему обрезу фундамента (сечение 4-4 колонны) расчетным может быть одно из сочетаний:
1. M= 42 кН∙м; N=752 кH; Q= 3 кH.
2.М= -163кН∙м; N=1012кН; Q=-56 кН.
3.М= -163 кН∙м; N=1012 кН; Q= -56 кН.
Нормативные значения усилий определим делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке gf,n=1,15:
1. Mn=36,5 кН∙м; Nn=654 кH; Qn=2,6кH.
2.Мn= -141,7 кН∙м; Nn=880 кН; Qn=-48,7 кН.
3.Мn= - 141,7 кН∙м; Nn=880 кН; Qn=-48,7 кН.
Предварительно площадь подошвы фундамента с учетом веса грунта на его обрезах определим для второго сочетания (Nmax) из выражения:
А = 1,05N(R0 - gH1)=1,05×880/(200 – 20×1,35)= 5,34 м2,
где 1,05 — коэффициент, учитывающий влияние момента.
Принимая отношение сторон b/a =0,8, получаем а =2,6 м, b =2,1 м. Тогда площадь подошвы фундамента A=2,6×2,1=5,46 м2, мoмeнт coпpoтивлeния W=2,1×2,62/6= 2,366 м3.
Определим краевое давление на основание в каждом сочетании
и
учитывая, что изгибающий момент в уровне подошвы Мп = Мn + QnH, а нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах Gn=baH1ggn (здесь gn=0,95 – коэффициент надежности по назначению).
Gn=2,1×2,6×1,35×20×0,95=140,05 кН.
1. Mп= 36,5 +2,6 ×1,2 =39,62 кН∙м;
pn, max=(654 + 140,05)/5,46 +39,62/2,366 =162,2 < 1,2R0= 1,2×200 = 240 кН/м2;
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.