Строительство и архитектура \ Технология и организация строительного производства

Проектування мотелю на 100 місць на трасі Київ–Суми, на під'їзді до міста Суми, страница 13

А_s=2.5 х 2.4=6 см² – робоча арматура АIII 138 з А_s=6.54 см², кроком 200 мм. Поздовжня арматура АIII 76 з А_s=1.98 см².

Вага 8 АIII – м=0.395 кг/м.

Вага 6 АIII – м=0.222 кг/м.

Монтажні петлі виконуємо з АI 6 по 4 на кожну плиту.

3.4 Розрахунок простінка.

Розраховуємо простінок по осі А .

Товщина простінка 640 мм, ширина – 900 мм. Ширина стіни, що приходиться на простінок, – 2480 мм. Визначаємо навантаження від покриття. Вантажна площа S_вант=26.04 м², вага структури – F_с = 0.387 х 26.04=10 кН, вага покриття – F_покр=1.92 х 26.04=49.9 кН, вага снігу - F_сн=0.98 х 26.04=25.5 кН. =– F_с+ F_покр+ F_сн= 25.5 + 10 + 49.9 =85.4 кН

Вага стіни Fскладається з ваги ділянок ,,.

Об`єми кладки:

м³,

м³.

Вага кладки: кН, кН, кН.

Вага утеплювача: кг/м³, мм.

Для кН,

кН.

Остаточна вага стінової конструкції

кН, кН, кН.

Вітрове навантаження.

Нормативне значення для вітрового району м. Остер: Н/м².

, , к=0.65 – залежить від типу місцевості та висоти споруди, с = 0.8 – аеродинамічний коефіціент для навітряної сторони.

кН/м, де b=2.48 м.

Н/м, де - залежить від ухилу покрівлі.

Момент в перерізах від вітрового навантаження:

I. М_в=0, II. М_в=0.56 х 2,78²/ 2= 2.16 кНм,

III. М_в=0.56 х 7,98²/ 2 = 17.8 кНм.

Визначаємо зусилля, що виникають в перерізах від дії F, , та .

Переріз I: кНм.

Переріз II: кН

кНм

кНм.

Переріз III: кН

кНм

кНм.

Конструктивний розрахунок.

Для перерізу II-II N=147.63 кН, М=11.93 кНм. Ексцентриситет прикладання поздовжньої сили е₀=М/N=11.93/147.63=0.08 м=8 см.

Розрахункова висота простінку l₀=8.3 м, а якщо товщина стіни 640300, то м_g₁=1.

Попередньо задається марка цегли М100, марка розчину М50. Пружня характеристика кладки: , розрахунковий опір R=1.5 МПа. Висота стиснутої зони: h_с=h-2e₀=64-2*8=48 см, відношення , ( гнучкість).

Коефіцієнт поздовжнього згину ;.

Знаходимо для середньої третини висоти поверху:

Переріз II виходить за цю ділянку на відстань 218 см.

Площа стиснутої зони перерізу:

А_с=А(1-2l₀/h)= см².

Необхідний опір:

R= МПа.

Так як R=0.351.5 Мпа, то попередньо прийнята марка цегли та розчину задовольняє поставленим вимогам.

Несуча спроможність стіни: N_adm=кН

N_admN=147.63 х 0.95=140.2 кН.

Умови розрахунку по забезпеченню міцності задовільнені.

Аналогічні розрахунки виконуємо для перерізу III-III: N=207.7 кН, М=13.69 кНм. Ексцентриситет прикладання поздовжньої сили е₀=М/N=13.69/207.7=0.066 м=6.6 см.

Розрахункова висота простінку l₀=8.3 м, т.я. товщина стіни 640300, то м_g₁=1.

Попередньо задається марка цегли М100, марка розчину М50. Пружня характеристика кладки: , розрахунковий опір R=1.5 МПа. Висота стиснутої зони: h_с=h-2e₀=64-2*6.6=50.8 см, відношення , - гнучкість.

Коефіціент поздовжнього згину ;.

Знаходимо для середньої третини висоти поверху:

Переріз III-III виходить за цю ділянку на відстань 26 см.

Площа стиснутої зони перерізу:

А_с=А(1-2l₀/h)= см².

Необхідний опір:

R= МПа.

Так як R=0.581.5 МПа то попередньо прийнята марка цегли та розчину задовільняє поставленим вимогам.

Несуча спроможність:

N_adm=кН

N_admN=207.7*0.95=197.3 кН.

Умови розрахунку по забезпеченню міцності задовільнені.

Розраховуємо простінок .

Товщина простінка 510 мм, ширина – 1940 мм. Ширина стіни що приходиться на простінок – 3520 мм. Визначаємо навантаження від покриття. Вантажна площа S_вант=36.96 м², вага структури – F_с =0.387 х 36.96=14.3 кН, вага покриття–F_покр=1.92 х 36.96=70.96 кН, вага снігу - F_сн=0.98 х 36.96=36.2 кН.

=F_с+F_покр+F_сн=36.2+70.96+14.3=121.46 кН.