Тепловой расчет турбины К-14-41 номинальной мощностью 14 МВт

Страницы работы

36 страниц (Word-файл)

Содержание работы

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕНННЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КАФЕДРА ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ПО ТУРБИНАМ

       Факультет: энергетика

       Группа:  ЭТз-91у

           Выполнил: студент Вильмс Е.В.

       Проверил: профессор, д.т.н. Ю.В. Овчинников

       Отметка о защите:

НОВОСИБИРСК  2002

Тепловой расчет турбины К-14-41

Задано:

1.  Номинальная мощность – 14 МВт

2.  Начальные параметры пара:  Р=40 бар, t=363°С

3.  Давление пара в конденсаторе - Рк=0,04 бар

4.  Температура питательной воды - tпв=160°С

5.  Давление пара в деаэраторе - Рд=4,0 бар

6.  Число оборотов турбины – n=3000 об/мин.

7.  Относительный внутренний КПД проточной части турбины ηoi=0,8

Предварительный расчет турбины.

1.  Построение ориентировочного рабочего процесса турбины.

1.1.  По известным начальным параметрам пара определяем энтальпию в начале процесса расширения пара в турбине hо=3124 кДж/кг (точка Ао)

1.2.  Для определения энтальпии пара в конце изоэнтропийного процесса расширения пара определим давление пара за последней ступенью турбины с учетом потерь давления в выхлопном патрубке (потери на выхлопе). Для конденсационных турбин

                        , кПа,                                                (2)

где Рк – давление в конденсаторе;

      С2 выхл – скорость пара в выхлопном патрубке принимается в пределах 70-120 м/с;

        - коэффициент, величина которого зависит от конструкции патрубка.

Средние значения =0,07-0,10.

                       = 0,043 кПа,                           (2)

          Энтальпия пара за последней ступенью турбины h'к=2012 кДж/кг

1.3.  Располагаемый теплоперепад на турбину Нто= hо- h'к= 3124-2012=1112 кДж/кг

1.4.  Найдем действительный теплоперепад на проточную часть турбины:

  Нтi= Нто× ηoi=1112×0,8=890 кДж/кг

 1.5. Тогда действительное теплосодержание пара за последней ступенью турбины будет:

 h'дк= hо- Нтi=3124-890= 2234 кДж/кг

 1.6. Определяем давление пара перед соплами первой ступени (потери давления в стопор-ных и регулирующих клапанах составляют 5%)

 Р'=0,95× Р=0,95×40=38 бар

 1.7. По известным данным (hо= 3124 кДж/кг и Р'=38 бар) определяем точку А' – начало рабочего процесса в турбине и точку В (h'дк=2234 кДж/кг и Р'к=0,043 кПа) – конец процесса. Соединив эти точки прямой получим ориентировочный процесс работы пара в турбине (рис. 1)

 1.8. По исходным данным Рк и Рд из (Л-3) находим tк=30,2°С и tд=143,6°С

 1.9. На основании трех узловых точек: tк=30,2°С – температура конденсата в конденсаторе, tд=143,6°С – температура воды за деаэратором и tпв=160°С – температура питательной воды перед котлом предусматриваем регенеративный подогрев конденсата в трех подогревателях низкого давления (ПНД), в деаэраторе (Д) и догрев до tпв в одном подогревателе высокого давления (ПВД). В каждом ПНД конденсат нагревается на 30°С и в деаэраторе на 24,6°С. Принципиальная тепловая схема паротурбинной установки приведена на рис. 2.

С учетом вышесказанного температура конденсата в линии основного конденсата за каждым ПНД будет:

-  за ПНД-1 - 59°С

-  за ПНД-2 - 89°С

-  за ПНД-3 - 119°С.

С учетом незначительного нагрева воды в питательном насосе, температура питательной воды перед ПВД составит 145°С

1.10. Определяем давление пара в отборах исходя из условия, что в поверхностных пароводяных регенеративных подогревателях вода должна нагреваться до температуры, равной температуре насыщения греющего пара минус величину недогрева (принимаем недогрев на ПНД - 4°С, на ПВД - 2°С). С учетом недогрева температура конденсата греющего пара составит:

ПНД-1   59+4=63°С

ПНД-2   89+4=93°С

ПНД-3  119+4=123°С

ПВД       160+2=162°С

1.11. По температуре насыщения из (Л-3) определяем давление пара в отборах. Потери давления от турбины до подогревателей не учитываем:

первый отбор Р1=6,5 бар

второй отбор  Р2=2,18 бар

третий отбор   Р3=0,785 бар

четвертый отбор Р4=0,228 бар

1.12. Полученные значения давления в отборах нанесем на h-S процесс расширения пара в турбине. В точках пересечения линии состояния пара в турбине А'В (см. рис. 1) с изобарами в отборах находим энтальпию пара каждого отбора:

h=  2834 кДж/кг

h2 = 2676 кДж/кг

h3=2548 кДж/кг

h4 = 2410 кДж/кг

1.13. Энтальпию кондесата греющего пара каждого отбора определим по давлению отбора на линии насыщения (Л-3):

первый отбор          hдр1=684,2 кДж/кг

второй отбор           hдр2=516,5 кДж/кг

третий отбор           hдр3=389,6 кДж/кг

четвертый отбор     hдр4=263,7 кДж/кг

1.14. В схеме регенерации предусматриваем направление конденсата греющего пара ПВД в деаэратор, ПНД-1 – через гидрозатвор в конденсатор. Конденсат ПНД-3 сливается в ПНД-2 и затем сливным насосом подается в линию основного конденсата между ПНД-2 и ПНД-3 (см. рис.2).

Похожие материалы

Информация о работе