Тепловой расчет турбины К-14-41 номинальной мощностью 14 МВт, страница 7

где

2.3.2.3.  Абсолютная скорость пара в корневом сечении:

2.3.2.4. Угол наклона сопловой решетки:

        

2.3.2.5. Строим треугольник скоростей для корневого сечения:

            

2.3.2.9. Относительная скорость пара на выходе из рабочей решетки:

2.3.2.10. Из вершины треугольника т.О проведем дугу радиусом R_1к=W_2к. Точка пересечения дуги R_1к с линией АA_о дает т.А_к (А_кА_о=U_к). Угол между прямыми Оx и ОА_к  является искомым углом

2.4.3. Расчет по вершинам лопаток.

2.4.3.1. Диаметр вершин сопловой решетки:

.

 

2.4.3.2. Окружная проекция скорости для вершинного сечения:

2.4.3.3. Абсолютная скорость пара в вершинном сечении:

2.4.3.4. Угол наклона сопловой решетки:

          

2.4.3.4. Строим треугольник скоростей для вершинного сечения:

 

2.4.3.9. Относительная скорость пара на выходе из рабочей решетки

2.4.3.10. Треугольник скоростей строим аналогично предыдущим и находим искомый угол

2.4.4. Расчет последней ступени турбины с учетом потерь:

2.4.4.1. Из h-S-диаграммы имеем: Р_о=26,8 бар,    i_o=3132  кДж/кг.   =0,1145м³/кг

2.4.4.2. Принимаем на основании предварительного расчета реакцию на среднем диаметре .

2.4.4.3. Имеем на среднем диаметре:  ;   

    

2.4.4.4. Скорость пара на выходе из сопел с учетом тепловых потерь:

2.4.4.5. Строим треугольник скоростей сопловой решетки:

 

2.4.4.6. Относительная скорость выхода пара из рабочих лопаток:

2.4.4.7. Cтроим треугольник скоростей рабочих лопаток (23°; 158 м/с):

95,2°   61,98 м/с

2.4.4.8. Тепловые потери:

в соплах

на рабочих лопатках

с выходной скоростью

2.3.4.9. Относительный лопаточный КПД по потерям:

2.3.4.10. Относительный лопаточный КПД по проекциям скоростей:

Разница между  и  составляет 0,1 %..

2.4.4.11. Потери мощности на трение и вентиляцию:

1,3 - для насыщенного пара (по Левицкому).

2.4.4.12. Тепловые потери на трение и вентиляцию:

где 139  кг/с - расход пара на 10-ю ступень ЦВД.

2.4.4.13. Утечки пара через радиальные уплотнения диафрагмы:

где 23,1 бар - давление пара за соплами.

Р_к= 22,8 бар - давление пара за 10-й ступенью

z = 9

0,1145 м³/кг - удельный объем пара за соплами.

 0,001     0,74

2.4.4.14. Тепловые потери от утечек пара:

2.4.4.16. Внутренний относительный КПД ступени:

2.4.4.17. Внутренняя мощность ступени:

2.4.4.18. Выходные высоты рабочих лопаток:

3.1. Расчёт конденсатора турбины К-200-130.

3.1.1. Исходные данные:

          Температура охлаждающей воды              

          Начальные параметры пара                        

          Конечная степень сухости пара                 

          Коэффициент отбора                                   

          Коэффициент недовыработки                     

          Конечные параметры пара                         

3.1.2. Расчёт конденсатора.

Проектируется двухходовой конденсатор с кратностью охлаждения m = 65.

3.1.2.1.Определим температуру конденсации при заданной температуре воды на выходе :           ;

           где  = 5- принятый недогрев воды в конденсаторе .

3.1.2.2. Из теплового расчёта берём расход пара на конденсатор  У нашей турбины ЦНД выполнен 2-х поточный, значит турбина имеет 2-х корпусной конденсатор состоящий из 2-х одинаковых корпусов поэтому , для удобства рассчитываем один корпус, т.к. на один выхлоп приходится 100мВт мощности, то расход пара на 1 выхлоп:

         

3.1.2.3. Расход охлаждающей воды на конденсатор:

           

3.1.2.4. Выбираем размеры латунных трубок конденсатора  

             Принимаем скорость движения воды в трубах

3.1.2.5. Определяем число Рейнольдса:

             , течение турбулентное .

    - кинетическая вязкость воды, при

3.1.2.6. По формуле конвективного теплообмена находим число Нуссельта:

             ,