Перевод четвертой очереди Новосибирской ТЭЦ-2 на сжигание кузнецких каменных углей марки “Г” и “Д”, страница 15

    где I_УХ – энтальпия уходящих газов при избытке воздуха a_УХ=1,53 и температуре уходящих газов u_УХ=174°С;

          I⁰_Х.В – энтальпия холодного воздуха при температуре t_ХВ=30°С

8.2.3 Потери тепла от наружного охлаждения  q₅=0,44 определяются по графику. При нагрузках, отличающихся от номинальной более чем на 25%, величина q₅ пересчитывается по формуле:

                                                             (8.15)

8.2.4 Потеря с теплом шлака q_6ШЛ

                                                   (8.16)

    где a_ШЛ=1 - a_УН;

          (сu)_ЗЛ – энтальпия золы (шлака) при температуре равной 600°С для твердого шлакоудаления.

8.2.5 Коэффициент полезного действия котельного агрегата (брутто)

              h_К.А=100 - Sq %.                                                     (8.17)

8.2.6 Общее выражение для полного количества тепла, полезно отданного в котельном агрегате, имеет вид

              Q_К.А=D_ПП[(i_ПП - i_ПВ)+0,01(i_ПР - i_ПВ)] ккал/с,          (8.18)

    где i_ПП=826,8 ккал/кг – энтальпия перегретого пара;

          i_ПВ=237,6 ккал/кг – энтальпия питательной воды на входе в котельный агрегат;

          i_ПР=386,9 ккал/кг – энтальпия продувочной воды;

          D_ПП – расход перегретого пара, кг/с

         При номинальной нагрузке D_ПП=116,67 кг/с, при минимальной нагрузке D_ПП=80,56 кг/c.

8.2.7 Расход топлива, подаваемого в топку, определяется по формуле

                кг/с.                                            (8.19)

8.2.8 Расчетный расход топлива, определяемый с учетом механической неполноты сгорания

                кг/с.                                          (8.20)

8.2.9 Коэффициент сохранения тепла

              .                                                  (8.21)

         Результаты расчета приведены в таблице 8.1.

                                 8.3 Расчет топки

         Расчет топки ведется в соответствии с нормативным методом [1].

8.3.1 Лучевоспринимающая поверхность нагрева настенных экранов

              Н_Л=S F_ПЛ Х  м²,                                                     (8.22)

      где F_ПЛ=1125 м² – площадь стен, заняты настенными экранами;

            Х = 0,93 – угловой коэффициент экранов.

            Н_Л= 1125*0,93=1046,25 м²

8.3.2 Площадь стен не занятых экранами ( 12 горелочных устройств, диаметром 1,1 м и 2 люка на отметке 8.00 м, диаметром 0,35 м ) составляет

              f = 12pd²₁/4 + 2pd²₂/4 = 12p1,1²/4 + 2p 0,35²/4 = 11,6 м²

8.3.3 Площадь стен, занятых экранами составляет

              F_СТ=F_ПЛ - f = 1125 – 11,6 = 1113,4 м²

8.3.4 Степень экранирования топки

              c= Н_Л/F_CT = 1046,25 / 1113,4 = 0,94                    (8.23)    

8.3.5 Эффективная толщина излучающего слоя

                м,                                                       (8.24)

       где V_Т = 2218 м³ объем топочной камеры

             

8.3.6 Эффективная степень черноты факела

                                                                 (8.25)

      где S – эффективная толщина излучающего слоя, м;

            Р – давление в топке, для котлов без наддува р=1 ата;

            К – коэффициент ослабления лучей топочной средой , 1/(м ата).

              k = k_Г r_П + k_ЗЛ m_ЗЛ + k_КОКСÀ₁À₂  1/(м ата),

      где k_ЗЛ – коэффициент ослабления лучей золовыми частицами

                         1/(м ата);

            m_ЗЛ – безразмерная весовая концентрация золы в дымовых

                         газах;

            k_Г – коэффициент ослабления лучей трехатомными газами;

            r_П = r_RO2+ r_H2O – сумма объемных долей трехатомных газов;

            р_П – суммарное парциальное давление газов, для топок без

                    наддува численно равно их объемной доле;

            k_КОКСÀ₁À₂ – коэффициент ослабления лучей коксовыми

                   частицами k_КОКС=1,0, для каменного угля À₁=0,5,

                   при камерном сжигании À₂=0,1.

8.3.7 Параметр М определяется в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки Х_Т.