Перевод четвертой очереди Новосибирской ТЭЦ-2 на сжигание кузнецких каменных углей марки “Г” и “Д”, страница 14

         По результатам расчета видно, что выбросы твердых частиц при переводе на кузнецкие каменные угли марки “Г” и “Д” уменьшаться, что связано с более низкой зольностью нового топлива. Выбросы оксидов азота и серы возрастут, что связано с более высоким содержанием азота и серы в рабочей массе нового топлива. Отсюда вытекает необходимость в применении технологических способов снижения выбросов оксидов азота (трехступенчатое сжигание) и комплексе мер по снижению выбросов оксидов серы (установка оборудования для очистки дымовых газов от оксидов серы).

         Установка мощного сероочистительного оборудования после расчета предельно допустимых выбросов окислов серы и подготовки соответствующих обоснований уже запланирована в станционных мероприятиях по снижению вредных выбросов и сбросов.

         Расчет выбросов ванадия не приводился, так как использование мазута для растопок котлов на НТЭЦ-2 уже практически не применяется, а с установкой на котлах защитно-запальных устройств (для безопасного зажигания газа) необходимость в мазуте как в резервном топливе исчезнет вообще.

             8. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ КОТЛА

           8.1 Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания

8.1.1    Теоретическое количество сухого воздуха, необходимое для полного сгорания топлива (коэффициент избытка воздуха a=1 ) по [1]

     (8.1)   

-  где  С^Р, S^Р, Н^Р, О^Р содержание углерода,серы,водорода и кислорода на рабочую массу топлива, %.

8.1.2      Теоретические объемы продуктов сгорания, полученные при полном сгорании топлива с теоретически необходимым количеством воздуха по [1]:

-  теоретический объем азота

                                                (8.2)

-  объем трехатомных газов

                                    (8.3)  

-  теоретический объем водяных паров

                       (8.4)

8.1.3 При избытке воздуха a>1 расчет действительных объемов продуктов сгорания ведется по следующим формулам [1]:

-  объем водяных паров

                                    (8.5)          

-  объем дымовых газов

                       (8.6) 

8.1.4 Энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре u по [1]:

                          ккал/кг                                     (8.7)

         Энтальпия газов при коэффициенте избытка воздуха a=1 и температуре газов u по [1]:

                ккал/кг

         Энтальпия дымовых газов на 1 кг топлива  по [1]:

                ккал/кг                                     (8.8)

- где   энтальпии 1 м³ влажного воздуха, углекислоты, азота и водяных паров, определяем по [1]

8.1.5 Объемные доли трехатомных газов, равные парциальным давлениям газов :

                                                                             (8.9)

                                                                             (8.10)

8.1.6 Безразмерная весовая концентрация золы в дымовых газах

                     кг/кг,                                            (8.11)

    где - a_УН – доля золы топлива, уносимой газами.

8.1.7 Вес дымовых газов

                    кг/кг.                            (8.12)

         Результаты расчета приведены в таблице 8.1.

                8.2 Тепловой баланс котельного агрегата

         Расчет теплового баланса ведется по [1].

8.2.1.Распологаемое тепло Q^Р_Р на 1 кг топлива

                   Q^P_P=Q^P_H + Q_В.ВН + i_ТЛ  ккал/кг,                               (8.13)

    где –Q^Р_Н низшая теплота сгорания рабочей массы топлива, ккал/кг;

             Q_В.ВН тепло, внесенное с поступающим в котельный агрегат воздухом, при подогреве последнего вне агрегата, ккал/кг;

              i_ТЛ =С^Р_ТЛt_ТЛ ,ккал/кг - физическое тепло топлива;

              С^С_ТЛ=0,25 ккал/кг град – теплоемкость топлива на сухую массу;

                , ккал/кг град

8.2.2 Потеря тепла в котельном агрегате с уходящими газами

               %,                     (8.14)