Термическое обессоливание в испарительных установках, страница 6

Чтобы определить потери на экономайзерном участке, необходимо установить его высоту . Значение этой величины определяется выражением 

, здесь:

 ;

 ;

 .

В щель вода опускается при температуре насыщения, но здесь несколько нагревается. Общее количество теплоты, передаваемой в щели воде с боковой поверхности греющей секции:

 , и ,следовательно, энтальпия воды здесь поднимется на:

 .

В расчетах обычно потерями давления на экономайзерном участке пренебрегают. Учесть влияние  можно, если сначала задаться значением , а затем методом последовательного приближения добиться того, чтобы это значение совпало со значением, определяемым приведенной формулой.  Примем  , тогда:

 .

По таблицам Р-А найдем:  ;

  - высота необогреваемых участков.

 ;

 , - значение почти совпало.

Перерасчет:  .

Таким образом, общее сопротивление в подводящих линиях ( до сечения в котором происходит закипание потока )

 .

Определим развиваемый полезнвй напор, для этого найдем сначала количество пара образующееся в одной трубе:

  ,

где   из Р-А по  ,

а приведенная скорость пара на выходе из труб греющей секции

 .

Движущий напор определяется по средней приведенной скорости пара в трубе. Так как на входе в трубу пара нет, то:

 .

Расходное паросодержание при этом равно

.

Тогда истинное паросодержание:

 ,       где   .

Скорость смеси

 .

Скорость всплытия одиночного пузыря в неподвижной жидкости:

 .

Фактор взаимодействия:

, следовательно групповая скорость всплытия пузырей:

 , тогда:

.

Движущий напор

 .

Где   - высота трубы по которой течет пароводяная смесь.

На пароводяной линии имеются потери на трение в самой трубе, местные потери на выходе и потери на ускорение потока. Потери на трение рассчитываются по формуле:

 

 , а потери на выходе потока из труб по формуле:

 .

Потери на ускорение могут быть рассчитаны

 , где .

Для сечения в котором жидкость закипает x=0 и y=0, тогда:

 .

В выходном сечении:   .

, тогда

.

Весовое паросодержание в этом сечении:

, тогда

.

Таким образом потери на ускорение

 .

Полезный напор

 .

Для определения необходимо еще располагать значением суммы полных приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления на участках контура, где движется однофазная среда. Для рассматриваемых условий имеем:

;.

 , тогда

 .

 , близко к принятой  .

Определим значение комплекса:

;

.

T.к. комплекс  , то   и , также

.

,  а .

.

Отсюда   .

Примем  и тогда коэффициент  с учетом загрязнения стенок составит:

 .

;

 .

Осуществим проверку:

 или 4,01% ,  допустимая норма отклонения до 5-8%.

3.2.4. Обоснование выбора схемы включения.

Итак, проведен расчет испарителей включенных по разным схемам – последовательной и параллельной. В ходе выполнения расчета выявлено, что параллельная схема является более предпочтительной. Такой вывод можно сделать в первую очередь из – за различия типоразмеров испарительных агрегатов. При расчете схемы с последовательным включением испарителей было выявлено, что необходимо использовать аппараты И-1000, а в случае параллельного включения потребности блока вполне обеспечивают два агрегата И-600. Последний вариант является более дешевым в монтаже, эксплуатации и ремонте, его и принимаем к внедрению в проект. При этом следует учитывать, что при параллельной схеме требуется конденсатор испарителей большей площади, чем при включении последовательной схемы; также количество трубопроводов в выбранной нами схеме выше, чем в альтернативной.

 В выбранной схеме вторичный пар из обоих агрегатов  направляется в общий конденсатор испарителей в качестве которого выбран теплообменник ПН-2000-32-7-II. Проводить пересчет тепловой схемы с учетом работы испарительной установки не требуется, так как установка включена по схеме без потерь тепловой экономичности.