.
Расходное паросодержание при этом равно
.
Тогда истинное паросодержание:
, где .
Скорость смеси
.
Скорость всплытия одиночного пузыря в неподвижной жидкости:
.
Фактор взаимодействия:
, следовательно групповая скорость всплытия пузырей:
, тогда:
.
Движущий напор
.
Где - высота трубы по которой течет пароводяная смесь.
На пароводяной линии имеются потери на трение в самой трубе, местные потери на выходе и потери на ускорение потока. Потери на трение рассчитываются по формуле:
, а потери на выходе потока из труб по формуле:
.
Потери на ускорение могут быть рассчитаны
, где .
Для сечения в котором жидкость закипает x=0 и y=0, тогда:
.
В выходном сечении: .
, тогда
.
Весовое паросодержание в этом сечении:
, тогда
.
Таким образом потери на ускорение
.
Полезный напор
.
Для определения необходимо еще располагать значением суммы полных приведенных коэффициентов гидравлического сопротивления на участках контура, где движется однофазная среда. Для рассматриваемых условий имеем:
;
.
, тогда
.
, близко к принятой .
Определим значение комплекса:
;
.
T.к. комплекс , то и , также
.
, а .
.
Отсюда .
Примем и тогда коэффициент с учетом загрязнения стенок составит:
.
;
.
Осуществим проверку:
или 2,87% , допустимая норма отклонения до 5-8%.
3.2.3. Конструкторский расчет для одного из параллельно включенных испарителей.
Общее количество теплоты, передаваемое первичным паром:
, где
, из Р-А для ,
- энтальпия добавочной воды.
Пусть , тогда:
;
.
Требуемая поверхность теплообмена может быть определена по формуле:
, следовательно используем агрегаты И-600.
В этой формуле температурный перепад между греющим и вторичным паром 14 , а - принятая величина.
Тогда .
Активная длина труб составит:
Теперь можно приступать к расчету теплопередачи.
Для того, чтобы установить расчетное значение k, необходимо определить предварительно коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к наружной стенке трубы и коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки к воде, кипящей внутри труб греющей секции,. Значение может быть установлено непосредственно. Чтобы определить , необходимо сначала найти скорость циркуляции воды в трубах греющей секции.
В нашем случае плотность теплового потока равна:
, а число Re пленки конденсата на нижней кромке поверхности охлаждения:
.
Здесь , так как затопленная часть труб в теплообмене не учавствует. Все значения физических величин приняты при температуре насыщения для давления греющего пара . Предполагаем, что перегородка отводит пленку конденсата и равна расстоянию между трубной доской и перегородкой или расстоянию между двумя смежными перегородками, если перегородок несколько.
Так как , то:
.
Учитывая, что при эксплуатации поверхность окисляется, окончательно получим:
.
Перейдем к определению скорости циркуляции. Сначала зададимся значением , и установим потери в подводящей части контура при данном значении скорости. Эти потери слагаются из потерь в кольцевом пространстве между корпусом испарителя и греющей секцией и потерь на входных участках труб, где нет парообразования.
Итак, примем .
Площадь сечения кольцевой щели за вычетом площади сечения опускных труб:
;
,
где число опускных труб 8, а их диаметр 0,108 м.
Скорость воды в щели:
,
где z – число труб греющей секции.
Потери давления при движении воды в кольцевой щели:
,
где , выбран по эквивалентному диаметру:
, - смоченный диаметр.
Потери давления на входе в кольцевую щель и на выходе из нее:
.
Потери давления на входе в трубы греющей секции:
,
а при движении воды на прямом участке:
,
где - высота необогреваемого участка трубы, м
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.