Термическое обессоливание в испарительных установках, страница 3

Однако на многоступенчатых установках, работающих на такой воде, солесодержание дистиллята в настоящее время значительно больше,  чем па установках, работающих на умягченной воде. Это связано прежде всего с тем, что многоступенчатые испарительные установки, работающие с затравкой или с подкисленном исходной воды, создавались сначала лишь для опреснения морских и солончаковых вод в районах, где пресной воды для водоснабжения населения и промышленных нужд не хватало. Глубокое обессоливание здесь не требуется. Поэтому на установках такого тина наиболее эффективные методы очистки вторичного пара (про­мывка его в слое конденсата) не применяются, а часть опресненной воды, используемой для компенсации потерь пара и конденсата электростанций, подвергается дополнительной обработке на ионитных фильтрах. В дальнейшем такие установ­ки начали применять, также на крупных промышленных ТЭЦ, на которых у промышленного потребителя большая часть пара теряется или обратный конденсат сильно загрязнен. В таких условиях доочистке подвергается уже почти весь дистиллят всех испарителей.

Солесодержание дистиллята многоступенчатых установок, работающих на морской воде с затравкой или с кислотной обработкой исходной воды, находится обычно в пределах до 5 мг/кг при испарителях с вынесенной зоной кипения и до 20 - 30 мг/кг при испарителях мгновенного вскипания. При работе на пресной воде солесодержание дистиллята ниже, однако и в этих условиях, когда эффективные средства очистки вторичного пара испарителей от уноса капельной влаги не применяются, а котлы не имеют специальных устройств, при которых они могут работать на питательной воде повышенного солесодержания, дистиллят можно использовать в качестве добавочной воды котлов лишь после дополнительной об­работки его.

Одноступенчатые испарительные установки, работающие на воде, прошедшей упрощенную обработку, на электростанциях всегда предназначаются для подготовки добавочной воды котлов и оборудуются эффективными устройствами по очистке вторичного пара. Качество дистиллята таких испарителей практически такое же, как и на испарителях, работающих на умягченной воде.

3.2. Расчет испарительной установки.

Требуется подобрать компоновку испарительной установки для выработки необходимого количества добавочной воды при работе турбоустановки К-800-240. Рассмотрим две схемы включения двух испарительных аппаратов: последовательную (рисунок 1) и параллельную (рисунок 2).  

3.2.1. Построение зависимости D(t).

Определим численное значение потерь рабочей среды на турбоустановку:

 .

Найдем для этого значения необходимую производительность с учетом запаса:

 .

Давление на входе в испарительную установку составит:

 , следовательно  из Р-А.

а) Пусть   , тогда  ,

по Р-А  .

Давление в конденсаторе испарителя будет равно:

  и по Р-А   ,  .

Температура насыщения составит:

 ,    по Р-А  .

Энтальпия на выходе из КИ:

 из  .

Теплота полученная в конденсаторе испарителя:

 ;

 ,

где  - доля основного конденсата проходящего через конденсатор испарителя по отношению к расходу в голову турбины.

Производительность испарителя тогда составит:

  или  .

б) Пусть   , тогда  ,

по Р-А  .

Давление в конденсаторе испарителя будет равно:

  и по Р-А   ,  .

Температура насыщения составит:

 ,    по Р-А  .

Энтальпия на выходе из КИ:

 ,  из  .

Теплота полученная в конденсаторе испарителя:

;

 .

Производительность испарителя тогда составит:

  или  .

Далее строим графическую зависимость  (рисунок 3), для значения призводительности   находим соответствующий температурный напор:  .

Тогда    - параметры вторичного пара для испарителей с параллельным включением в схему.

Для испарителей с последовательным включением в схему имеем:

 , далее       , следовательно:

 ,   - верно для первого испарителя по ходу греющего пара;