Доставка угля из лавы на конвейерном штреке, страница 8

П_а – количество распределительных и пусковых аппаратов;                                                           П_а = 5;

П_д – количество электродвигателей на других машинах;                                              П_д = 5;

П_к – количество кабелей проложенных от данного трансформатора;                     П_к = 6.

Подставив принятые значения в формулу (7.27) получим:

r_ф = = 189 кОм/фаза.

Нормально рассчитанная сеть должна удовлетворять соотношению [2, стр. 39]:

 ≥ 1,5                                                                                              (7.28)

 где r_кр – установка критического сопротивление реле утечки.

Принимаю в сети 1140 в критическое сопротивление изоляции относительно земли равным 50 кОм/фаза.

Подставив принятые значения в формулу (7.28) получим:

 ≥ 1,5.

Соотношение (7.28) выполняется.

7.11. Расчет кабельной сети II подстанции ТСВП 630/6-0,69.

7.11.1. Определение расчетных нагрузок.

Рассчитаем ток магистрального кабеля по формуле (7.6):

.

Для кабелей питающих одиночные электродвигатели принимаю I_р = I_н.дв:

 = I_н.дв = 144 А;

 = I_н.дв = 176 А;

 = I_н.дв = 144 А;

 = I_н.дв = 179 А;

 = I_н.дв = 144 А;

 = I_н.дв = 179 А;

 = 42,5 А;

 = 25 А;

 = 17,5 А.

7.11.2. Выбор типа кабеля.

Для питания электроприемников II подстанции выберу кабеля ГРШЭ 660 (ГОСТ 10694-78) [3, стр. 146].

Сечение магистрального кабеля (7):

.

По этому расчетному току не удовлетворяет ни один кабель максимально возможного сечения, поэтому к прокладке принимаю два параллельных кабеля.

При параллельном включении кабелей их суммарное сечение определяем из условия:

2 ∙ Кп ∙ I_дл.доп ≥ I_ф

Принимаю кабель с сечением жилы 70 мм² – суммарная токовая нагрузка которой составляет 500 А.

Тип кабеля 2 ГРШЭ 660  3 × 70 + 1 × 10 + 3 × 4.

Сечение кабеля (8):

 = 144 А. Принимаем кабель с сечением жилы 35 мм² – токовая нагрузка которой составляет 165 А,

Тип кабеля ГРШЭ 660  3 × 35 + 1 × 10 + 3 × 4.

Сечение кабеля (9):

 = 176 А. ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4. I_дл.доп = 200 А.

Сечение кабеля (10):

 = 144 А. ГРШЭ 660  3 × 35 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 165 А.

 = 179 А. ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 200 А.

 = 144 А. ГРШЭ 660  3 × 35 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 165 А.

 = 179 А. ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 200 А.

 = 42,5 А. ГРШЭ 660  3 × 6 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 58 А.

 = 25 А. ГРШЭ 660  3 × 6 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 58 А.

 = 17,5 А. ГРШЭ 660  3 × 6 + 1 × 10 + 3 × 4; I_дл.доп = 58 А.

7.11.3. Выбор сечения кабеля по экономическим факторам.

Так как проектом приняты два параллельных магистральных кабеля с сечением токопроводящей жилы 70 мм² с I_дл.доп = 250 А, то подставив численные значения в формулу (7.9) получим:

= = 80,6 мм². Принимаю = 95 мм².

Тип кабеля 2 ГРШЭ 660  3 × 95 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 46,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 57,7 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 70 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 46,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 57,7 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 70 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 46,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 57,7 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 70 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 13,7 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 16 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 8,06 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 10 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 5,65 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 6 + 1 × 10 + 3 × 4.

7.12. Проверка кабельной сети.

7.12.1. Проверка кабельной сети II подстанции по допустимой потере напряжения при нормальной работе электроприемников.

Допустимая потеря напряжения в сети 660 В ∆U_доп = 63 В.

Суммарная потеря напряжения (Σ∆U) от ПУПП до зажимов электродвигателя не должна превышать ∆U_доп:

Σ∆U ≤ ∆U_доп,                                                                                  (7.29)

Потеря напряжения в трансформаторе определяется по формуле (7.12):

∆U_тр = β_т · (U_а · cosφ + U_р · cosφ) ,

β_т =  =  = 0,84.

Активную составляющую напряжения к.з, U_а (%)определим по формуле (7.14).