Доставка угля из лавы на конвейерном штреке, страница 11

Минимально необходимое напряжение определяется по формуле (7.31), где λ = 2,0 – техническая характеристика электродвигателя конвейера 2ЛТ-1000А.

К = 1,2 ÷ 1,4 – для ленточных конвейеров [2, стр. 30].

Подставив принятые значения в формулу (7.31) получим:

U_{мин. необх. при пуске} = 1,1 ∙ 660  ∙= 585,3 В > 528 В.

Вывод: Условие (7.30) выполняется.

Условием проверки кабельной сети на опрокидывание наиболее мощного и удаленного электродвигателя является соотношение:

U_{факт. при опр.}≥  U_{мин. необх. при опр.}

U_факт.≥ 0,85U_ном

Фактическое напряжение при опрокидывании определяется по формуле (7.25) в которой:

2ЛТ-1000А №3

∆U_н.р = 40,6

ΣR = 0,0808 Ом

ΣХ = 0,057 Ом.

Подставив принятые значения в формулу (7.25) получим:

U_{факт.при.опр} =  =587 В.

U_{факт. при опр.} = 587 U_{мин. необх. при опр.} = 586,5.

Вывод: Условие проверки выполняется.

7.14.3. Расчет суммарной емкости сети. Проверка низковольтной кабельной сети на величину емкости фаз относительно земли.

Расчет произведем по формуле (7.26):

ΣС = (1,02 ÷ 1,05) ∙ ΣК_с ∙ С_i∙ L_i;

Кабель (17): С₁₇ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,695 ∙ 0,06 = 0,052 мкФ/фаза;

Кабель (18): С₁₈ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,605 ∙ 0,06 = 0,0456 мкФ/фаза;

Кабель (19): С₁₉ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,605 ∙ 0,03 = 0,0228 мкФ/фаза;

Кабель (20): С₂₀ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,27 ∙ 0,01 = 0,0033 мкФ/фаза;

Кабель (21): С₂₁ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,27 ∙ 0,03 = 0,0424 мкФ/фаза;

Кабель (22): С₂₂ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,605 ∙ 0,28 = 0,01 мкФ/фаза;

Кабель (23): С₂₃ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,695 ∙ 0,28 = 0,244 мкФ/фаза;

Кабель (24): С₂₄ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,365 ∙ 0,01 = 0,00458 мкФ/фаза;

Кабель (25): С₂₅ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,345 ∙ 0,04 = 0,067 мкФ/фаза;

Кабель (26): С₂₆ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,27 ∙ 0,01 = 0,0033 мкФ/фаза;

Кабель (27): С₂₇ = 1,03 ∙1,22 ∙ 0,27 ∙ 0,01 = 0,0033 мкФ/фаза.

ΣС_{(III подстанция)} = 0,052 + 0,0456 + 0,0228 + 0,0033 + 0,01 + 0,0061 + 0,114 +

+ 0,022 + 0,19 + 0,0033 + 0,0046 = 0,473 мкФ/фазу.

0,473 мкФ/фаза < 1 мкФ/фаза.

Вывод: Условие ПБ выполняется.

7.14.4. Расчет суммарного сопротивления изоляции.

Расчет производим по формуле (7.27).

Подставив принятые значения в формулу (7.27) получим:

r_{фIII подстанция} =  = 149 кОм/фаза.

 = 4,9 > 1,5.

Вывод: Условие (7.28) выполняется.

7.15. Расчет и выбор низковольтной кабельной сети IV подстанции.

7.15.1. Определение расчетных нагрузок кабелей.

.

.

.

 = I_н.дв = 260 А;

 = I_н.дв = 8,7 А;

 = 8,7 А;

.

 = I_н.дв = 116 А;

.

 = I_н.дв = 17,5 А;

.

 = I_н.дв = 17,5 А;

 = I_н.дв = 8,7 А;

 = I_н.дв = 8,7 А;

.

 = I_н.дв = 33,5 А;

 = I_н.дв = 33,5 А;

 = 12,8 А;

Для питания электроприемников IV подстанции выберу кабель типа ЭВТ-660 в качестве магистрального (фидерного) кабеля и КГЭШ-660.

Сечение магистрального кабеля (28) от ППУП до распределительного пункта выберем из условия:

К_n · I_дл.доп≥ I_р.

, так как К_n = 1.

Этому расчетному току не соответствует ни один кабель максимально возможного сечения, поэтому к прокладке примем два параллельных кабеля, их суммарное сечение:

2К_n · I_дл.доп≥ I_ф.

Принимаю кабель с сечением жилы 70 мм² суммарная токовая нагрузка составляет 500 А.

Следовательно, принимаем 2 ЭВТ 660 3 × 70 + 1 × 10;

(29) – ЭВТ 660 3 × 35 + 1 × 10;

(30) – КГЭШ 660 3 × 95 + 1 × 10 + 3 × 4;

(31) – КГЭШ 660 3 × 95 + 1 × 10 + 3 × 4;

(32) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5;

(33) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(34) – КГЭШ 660 3 × 35 + 1 × 10 + 3 × 4;

(35) – КГЭШ 660 3 × 25 + 1 × 10 + 3 × 4;

(36) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(37) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(38) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(39) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(40) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(41) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(42) – КГЭШ 660 3 × 10 + 1 × 10 + 3 × 4;

(43) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(44) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

(45) – КГЭШ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5.

7.15.2. Выбор сечения жилы кабеля  по экономическому расчету.

S_эк = ;

= 80,6мм²; принимаю кабель 2 ЭВТ 660  3 × 95 + 1 × 10;