Подстанция ремонтно-механического завода. Разработка главной схемы электрических соединений подстанции, страница 16

Где   коэффициент отстройки

 расчетный ток небаланса, А

первичный тормозной ток, А

 расчетное число витков рабочей обмотки насыщающего трансформатора реле

   средневзвешенный коэффициент мощности.

                           (1.27)

где     - составляющая тока небаланса, вызванная погрешностью трансформатора тока;

  ,                                          (1.28)

где      максимальный ток трехфазного К.З.,А

 относительное значение тока намагничивания трансформаторов тока

   коэффициент, учитывающий переходный режим

Из таблицы 52.6 (2) выберем коэффициенты

Составляющая  тока небаланса обусловлена регулированием напряжения защищаемого трансформатора

где   половина суммарного регулирования диапазона напряжения,

 0,16

 0,16 4389 = 702,2 А

  Составляющая , вызванная неточностью установки не реле расчетного числа витков для не основной стороны.

   ,                                                (1.30)

  Ток срабатывания защиты составит

 ,                                                   (1.31)

Где   коэффициент отстройки, k=1  ,3

 =1,3(482,8+702,2+33,8)=1584,4 А

         По условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжение первичный ток срабатывания  меньше 4389 А

  Примем ближайшее число витков тормозной обмотки = 6

         Определим коэффициент чувствительности защиты

                                                                 (1.32)

 =2,4

1.8.6 Максимальная токовая защита

Для защиты трансформатора от тока внешнего короткого замыкания и замыкания на землю предусмотрена максимальная токовая защита на стороне 110 кВ с независимой выдержкой времени.

Защита имеет две выдержки времени. Ток срабатывания 0ащиты определяется без учета самозапуска.

Для стороны 110кВ

                                                               (1.33)

 =49А

Для стороны 6 кВ

 =900А

Ток срабатывания установок реле

=                                                                 (1.34)

2,1А

= 3А

Максимальная токовая защита с пуском по напряжению.

Напряжение срабатывания устройства реле обратной последовательности выбирается из условия отстройки от напряжения небаланса на выходе фильтра.

 ,                                                 (1.35)

Где     – вторичное напряжение трансформатора напряжения, В.

 =100 В

 0,06100 = 6 В

Напряжение срабатывания реле минимального напряжения. Включаемого на междуфазное напряжение, принимается равным

                                                  (1.36)

 = 0,06 · 100 = 60 В

Коэффициент чувствительности реле РНФ –1 определяется при металлическом  2 –х фазном коротком замыкании на шинах 10 кВ.

Примем коэффициент чувствительности     

1.9 Расчет воздушной линии

1.9.1 Выбор сечения проводов для питания подстанции.

Питание подстанции РМЗ осуществляется по двусцепной линии с врезкой в линию U=110 кВ «Каменка – Белинсксельмаш» . Длина воздушной линии составляет L=1,7 км.

Определяем токи, протекающие по линии в послеаварийном режиме при отключении одной цепи

   ,                                                               (1.37)

где      - номинальная мощность в конце воздушной линии, кВА

5000, кВА

 =133 кВА

 = 27 А

Принимаем провод  АС- 120

Активное электрическое сопротивление х_а= 0,27 Ом/ км

Расчетная масса провода  m=492 кг/км

1.9.2 Механический расчет проводов

Электрическая сеть проектируется для ІІ района гололедности с толщиной стенки гололеда С=10 мм и ІІІ ветрового района со скоростным напором ветра g=50 кгс/м² с температурами t_мин=-40ºС, t_эксп=0ºС,    t_мах= +40ºС.

Температура образования гололеда  t_г=-5ºС.

Сечение алюминия 187 мм² , сечение стали 28 мм², диаметр провода d=15,2мм, масса 1 км G=492кг.

Определим удельную нагрузку от собственной массы провода:

 кгс/м·мм²                          (1.38)

Удельная нагрузка от массы гололеда

 кгс/м·мм²                               (1.39)

Нагрузка от массы провода с гололедам

= кгс/м·мм²