Основные понятия направленного бурения. Проектирование 3-х интервального профиля в наклонной скважине. Проектирование и расчет профиля ГС. Отклоняющие устройства и их основные элементы, страница 10

При асимметричном разрушении г.п., т.е. если искривление скв. происходит под углом b₁, то интенсивность искривления в этом случае больше, чем когда происходит процесс фрезерова­ния. Поэтому в каждом конкретном случае следует определять границы области применения КП и отклоняющих систем типа ТО и ДО в зависимости от соотношений диаметра долота и ЗД.
Например: Отклоняющие системы с КП в сочетании с УБТ, более эффективно применять в скв. большого диаметра, а ТО и ДО предпочтительнее использовать в скв. диаметром не более 215.9мм.

Табл.: Расчетные значения радиуса и интенсивности искрив­ления скв

Метод искривления ствола: асимметричный и фрезерование.

Величина изгиба КП: 1.75/1.5град.

параметры отклонителя и ствола скв.
тип ЗД	b1, град	b2, град	aкп, град	R, м	i, град/10м
ШО-195	0.25 0.25	- 0.57	- 1.75/1.5	295.6 175.6/194.9	1.94 3.26/2.94
ДГ-155	0.63 0.63	- 0.75	- 1.75/1.5	71.9 335.9/1075	7.97 1.7/0.53

Параметры	Отклонители
	ТО2-240	ДГ-155
b1, град	0.68	0.63
b2, град	0.4	0.75
Sb=(b1+b2), град	1.08	1.38

P_гд, возникающие в скв. при выполнении различных технологи­ческих операций складываются в зависимости от этапа процесса (страгивании БИ, запуск БН, промывки и т.д.) из следующих составляющих:

-  путевых потерь давления;

-  инерционной составляющей P_гд при СПО, определяемых по известным зависимостям;

-  составляющей от местных гидродинамических сопротивле­ний в зоне КНБК.

При этом, для расчета Р_гд, возникающего в к.п. скв. во время спуска БИ, величину эквивалентной скорости вытесняемой ж-ти определяют по ф-ле:

V_экв=V_сп×[K+(d²_тр-d²_н)/(d²_д-d²_тр+d²_н)],

где V_экв – эквивалентная скорость вытесняемой ж-ти, м/с; V_сп – скорость спуска колонны, м/с; K – опытный коэф-т »0.5; d_д, d_тр, d_н – диаметры долота, труб, средний диаметр отверстий насадок долота.

При проведении расчетов P_гд в ННС с большими отходами от вертикали и горизонтали, необх. учитывать составляющую от КНБК. Знание потерь давления в к.п. в зоне КНБК необх. при составлении общего баланса давлений, особенно для условий бурения, где небольшое уменьшение дифференциального давления в скв. может значительно увеличить мех. скорость проходки, а также известно, что многие осложнения в бурении – это нару­шение целостности стенок скв., гидроразрыв пласта, различные проявления связаны с величиной P_гд и его колебаниями. Поэтому для обеспечения безаварийной проводки ННС, необх. знать не только величину, но и диапазон P_гд.

Табл: Коэф-т местных гидравлических сопротивлений основных эл-ов КНБК.

Элемент КНБК	x	f2i/f2i, гл
Трехшарошечное долото	224-232	1.66
Калибратор, типа К	91-98	2.02
Калибратор, типа КС	196-212	2.51
Калибратор, типа КШ	192-206	1.76
Центратор ЦД	222-236	1.19
Центратор РСТК	254-266	1.23
Центратор 6-ти лопастной	196-208	1.16

Re³2×10⁴ – в местном гидравлическом сопротивлении турбулент­ный режим течения (вихревой).

При оценке составляющей КНБК, она рассм. в целом, как ме­стное гидравлическое сопротивление, т.к. длина КНБК << длины БИ. Потери давления в к.п. на УБТ, расположенном выше после­дующего опорно-центрирующего или калибрующего эл-та опреде­ляются как путевые, а на элементах КНБК по следующим форму­лам: