|
Сторона |
IНОМ.В.J |
IОТВ.НОМ |
|
ВН |
2,044 |
2,5 |
|
НН (генератор) |
5,375 |
5 |
|
ТСН |
2,15 |
2,5 |
Так как значения токов не выходят за пределы диапазона номинальных токов трансреактора (2,5 - 5 А) более чем на 0,5 А, то необходимости в установке выравнивающего автотрансформатора нет.
Ту сторону (плечо защиты), для которой погрешность выбора выравнивающих трансформаторов минимальна, будем считать основной, и все токи небаланса, срабатывания защиты и т.д. будем дальше приводить к напряжению основной стороны.
За основную сторону принимаем сторону генератора, так как её вторичный ток в плече ближе к номинальному значению ответвления ТL.
На стороне генераторного напряжения (основной стороне) используем номинальный ток ответвления 5 А.
Выбираем ответвления выравнивающих трансформаторов для неосновных сторон IОТВ.НОМ1иIОТВ.НОМ3, исходя из выбранного ответвления TL для основной стороны IОТВ.НОМ.ОСН и номинальных вторичных токов в плечах защит на неосновных сторонах по выражению:
Сторона 1: 
А
Сторона 3: 
А
Определение первичного тока начала торможения.
Ток начала торможения в рассматриваемом случае принимается равным 1,25*IСЗmin от номинального первичного тока защищаемого трансформатора, приведенного к основной стороне.
Уставка тока начала торможения IТОРМ.НАЧ* по отношению к номинальному току IОТВ.НЕОСН.J принятого ответвления выравнивающего трансформатора ТL выполняется равной IТОРМ.НАЧ*=1,25 и не регулируется. Торможение осуществляется от токов всех групп ТТ, к которым подключается рассматриваемая дифференциальная защита. При такой уставке тока «начала торможения» и принятых ответвлениях TL при токах, меньших начального первичного тока торможения IТОРМ.НАЧ.ПЕРВ, обеспечивается отсутствие торможения.
Все величины, входящие в это выражение, принимаем для стороны, обуславливающей наибольшее загрубление защиты ( выбираю сторону ТСН).
кА, где
КI=1000/5 – коэффициент трансформации трансформатора тока рассматриваемого плеча защиты.
IОТВ.НОМ.=2,5 А – принятое значение первичного тока выравнивающего трансформатора рассматриваемого плеча защиты,
КСХ=1 – коэффициент схемы для принятой группы трансформаторов на рассматриваемой стороне.
Первичный ток небаланса в режиме, соответствующем «началу торможения» IНБ.НАЧ.ТОРМ. содержит три составляющие:
А
IНБ.НАЧ.ТОРМ’’= 0 А.
В третьей составляющей небаланса учитывается неточность выбора токов выравнивающих трансформаторов тока только для неосновных сторон защиты. Поэтому в следующей формуле записываются только две составляющие, а защита имеет три плеча.
КТОК.ВН=0,9 –коэффициент для цепи ТБ ВН
КТОК.ТСН=0,1 – коэффициент для цепи ТСН, равный SТСН/SГЕН, причем соответствующая составляющая принимается с минусом так как в данном режиме оставшаяся часть мощности генератора вытекает из зоны защиты в систему.
А
Определение первичного минимального тока срабатывания защиты (её чувствительного органа) по следующим условиям:
- отстройка от броска тока намагничивания защищаемого трансформатора:
, где
К=1,65 при соединении групп ТТ к которым подключается рассматриваемая защита, в «треугольник»,
IНОМ.П.- первичный номинальный ток защищаемого трансформатора, приведенный к основной стороне защиты.
А
- отстройка от тока небаланса «начала торможения»:
А
В качестве расчетного значения принимаем большее из двух рассчитанных выше значений, т.е. 2320,2 А.
Определим относительный минимальный ток срабатывания ИО защиты при отсутствии торможения по выражению:
Таблица 17.4 - Относительный минимальный ток срабатывания защиты
|
Сторона |
IНОМ.ОТВ.J , А |
|
ВН |
|
|
НН (генератор) |
|
|
ТСН |
|
Принятая уставка минимального тока срабатывания ИО защиты IСЗ.МИН.(ПР) должна быть ближайшей большей. Принимаем IСЗ.МИН.(ПР)=0,6.
Соответствующее IСЗ.МИН.(ПР) принятое значение первичного минимального тока:
А
Выбор коэффициента торможения защиты Кm.
Для того чтобы обеспечить несрабатывание защиты в режимах внешних КЗ и при асинхронном ходе необходимо правильно выбрать уставку коэффициента торможения защиты Кm.
Для дальнейших расчетов определим первичный максимальный ток, проходящий через трансформатор при внешнем КЗ и качаниях и соответствующий большему из них максимальный расчетный ток небаланса IНБ.РАСЧ.П.
КЗ на стороне НН трансформатора приведенное к стороне ВН (см. расчет тока короткого замыкания в т. К2):
Ток КЗ со стороны
генератора: 
Ток КЗ со стороны
системы: 
Определим первичный максимальный ток, проходящий через защищаемый трансформатор при качаниях.
Ток качаний, приведенный к стороне ВН:
(см. расчет тока
асинхронного хода генератора)
Максимальный ток, протекающий через обмотки трансформатора, будет в режиме КЗ на выводах генератора: IК.МAX=3,254 кА
Расчетный максимальный первичный ток небаланса IНБ.РАСЧ.П при расчетном внешнем КЗ или качаниях может быть рассчитан по выражению:
Коэффициент торможения КТОРМ , удовлетворяющий указанному условию, определяется, исходя из характеристики срабатывания ИО защит:
, где
КОТС=1,5- коэффициент отстройки;
Все первичные значения токов (минимального тока срабатывания защиты и тока начала торможения) приведены к основной стороне, т.е. НН генератора.
Полученное значение уставки по коэффициенту торможения округлим до ближайшего большего значения, т.е.:
КТОРМ=0,35.
Проверим коэффициент торможения при КЗ за ТСН.
Ток в защите со стороны ВН:
кА (ток приведен к основной стороне,
т.е. к стороне генераторного напряжения, см. расчет тока КЗ за ТСН).
Ток в защите со
стороны генератора: 
кА
Ток небаланса:
Коэффициент торможения равен:
Полученное значение уставки по коэффициенту торможения округлим до ближайшего большего значения, т.е.:
КТОРМ=0,3.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
