Открытая разработка. Использование компьютерных технологий в проектировании изделия. Технико-экономическое обоснование, страница 16

          В соответствии с формулами и порядок расчета токов к.з. карьера определяются базисные сопротивления элементов системы:

-  базисное сопротивление энергосистемы:

 при S_¥®¥;

-  базисное сопротивление линии ЛЭП-110:

;

-  базисное сопротивление трансформатора Т1 на ГПП:

;

-  базисное сопротивление линии ЛЭП-35

;

          Результирующее сопротивление системы, включая ЛЭП-110, трансформатор Т1 и ЛЭП-35

Т.к. результирующее сопротивление системы до места к.з. менее, 3, м.е. х_рез<3,0, то для определения таков к.з. нужно пользоваться кривыми затухания ПУЭ или при ДП воспользоваться табличными данными. Из этой таблицы для индуктивного сопротивления Х_рез=1,07 находим коэффициенты кратности тока т и рассчитанные по базисному току значения токов к.з. для различных периодов времени.

Ток к.з. для различных периодов времени определяются:

Результаты расчетов приведены в таблице 4.1

Таблица 4.1

Время воздействия тока к.з.	Коэффициент кратности тока к.з.	1 в. кА
t = 0 t = 0,1 t = 0,2 t = 0,5 t = 3 и более	11 10 0,98 0,95 1,26	1,74 1,56 1,53 1,48 1,96

          Учитывая, что ГПП карьера питается от источника «большой мощности S_эс=¥, ток к.з. можно определять не прибегая к кривым затухания и коэффициентам, т.е.

Что близко к табличным значениям.

Ударный ток к.з. в ЛЭП-35, оказывающий электродинамическое воздействие на отключающее аппараты:

;

где к_у – коэффициент ударного тока (для ГПП к_у=1,8)

          ;

Термическое стойкое сечение проводника:

,

где α – коэффициент материала проводника (α=12 для алюминия);

          t_п  - время отключения сети t_п=0,25с.

Сравнивая сечение проводов, выбранных по различным условиям:

S_дл =25 мм² по длительному току нагрева;

S_и = 25мм² по допустимым потерям напряжения в линии;

S_min =8.76 мм² по термической стойкости при к.з.

выбираем окончательное сечение провода для ЛЭП-35

5. Специальный раздел (предложенная система разработки)

Добычные работы на месторождении «Сожское»  предлагается вести следующим образом:

-  необводнённый уступ разрабатывается экскаваторным способом, драглайном ЭО - 5111Б круглогодично (260 дней/год, 2 см/сут)

-  обводнённый  - плавучим земснарядом ЗГМ – 2М сезонно (170 дней/год, 2 см/сут)

Остальные элементы системы разработки аналогичны изложенным в технологическом разделе настоящего проекта.

Предлагаемая система разработки позволит:

1)ликвидировать сезонность;

2)уменьшить объемы карт намыва (склада песка), а следовательно и сократить площадь земельного отвода, что уменьшает площадь выведенных из землепользования земель;

3)уменьшить эксплуатационные потери при возврате “хвостов” в гидроотвал.

Средняя мощность уступа для    драглайна составит 1,3 м, для земснаряда – 14,7 м. Запасы извлекаемые экскаваторным способом приняты из соотношения мощностей уступов и составят: 1239360 м3.

Требуемая годовая производительность:

П^экс =  84310 / 14,7 =  84310  м3 / год

Требуемая сменная производительность:

V_см^п/и = 84310 / (260*2) = 162,1 м3 / см

5.1. Параметры системы разработки

Ширина рабочей площадки при разработке мягких пород (песков):

Ш^max_рп = А + П_т + П₀+ Б

где: А – ширина экскаваторной заходки, м.

R_ч – радиус черпания экскаватора на уровне стояния, м

П_т – ширина транспортной полосы при кольцевом развороте

П_т = 2 * R_а = 2*7 = 14 м

П₀ – ширина обочины, м

R_а – радиус разворота самосвала МАЗ 5549, R_а = 7 м;

ЭО-5111Б (драглайн) А = R_ч*(sin w₁ + sin w₂)= 14 * 0,707 = 9,9м где: w₁ , w_{2 –} углы отклонения экскаватора от оси при черпании, w₁ =45⁰, w₂ = 0⁰ .

R_ч – радиус черпания экскаватора на уровне стояния, м

Ширина бермы безопасности определяется по формуле:

Б = Н_у*(сtgα₁ - ctgα), м где α₁ – соответственно угол устойчивого откоса для песка α₁ = 35°.

α – угол рабочего откоса, α  = 45°.

Н_у – высота уступа для драглайна = 1,3 м.