Технико-экономический выбор конструкции верхнего строения и расчет пути на прочность и устойчивость, страница 8

Согласно таблицы 1.4 наибольшие кромочные напряжения в подошве рельса, 1293 кгс/см², возникают от воздействия на путь электровоза ВЛ80 и их величина не превышает допускаемой величины напряжений в рельсах стандартного производства, величина которой для объёмнозакалённых рельсов принимается [σ_р]=3500 кгс/см². Таким образом, для дальнейшего детального расчёта рассматриваемого бесстыкового участка пути на прочность в качестве расчётного экипажа принимается электровоз ВЛ80, обращающийся по рассматриваемому участку со скоростью 90 км/ч.

1.2.3 Анализ результатов расчета на ЭВМ

Анализируя результаты варианта из обращающегося подвижного состава (локомотивы ВЛ80, ЧС 4, шести- и восьмиосный грузовые вагоны, пассажирский вагон ЦМВ) в качестве расчетного экипажа принят локомотив ВЛ80, от воздействия которого возникают наибольшие кромочные напряжения.

Анализируя результаты расчета пути на прочность от воздействия локомотива ВЛ80, видим что:

- кромочные напряжения в головке σ_г-к и в подошве рельса σ_п-к на прямой типа рельсов Р65 на железобетонных шпалах при расчётной скорости движения V=90 км/ч от локомотива ВЛ80 летних и зимних условиях составляют:

σ_п-к(л)=1035,1 кгс/см²;            σ_п-к(з)=985,3 кгс/см²;

σ_г-к(л)=1267,0 кгс/см²;            σ_г-к(з)=1206,1 кгс/см²,

- кромочные напряжения в головке σ_г-к и в подошве рельса σ_п-к в кривой типа рельсов Р65 на железобетоннных шпалах при расчётной скорости движения V=90 км/ч от локомотива ВЛ80 летних и зимних условиях составляют:

σ_п-к(л)=1220,6 кгс/см²;            σ_п-к(з)=1157,6 кгс/см²;

σ_г-к(л)=1298,9 кгс/см²;            σ_г-к(з)=1231,9 кгс/см², что не превышает допустимых значений, которые принимаются равными           [σ] = 3500 кгс/см².

- действующие напряжения в железобетонных шпалах под прокладками на прямой при движении локомотива ВЛ80 в летних и зимних условиях достигают

σ_ш(л)=20,99 кгс/см²;        σ_ш(з)=28,49 кгс/см², действующие напряжения в железобетонных шпалах под прокладками в кривой при движении локомотива ВЛ 80 в летних и зимних условиях достигают

σ_ш(л)=19,16 кгс/см²;        σ_ш(з)=25,89 кгс/см², а допустимые 30,0 кгс/см².

- средние напряжения в балластном слое под шпалами в подрельсовом сечении составляют на прямой в летних и зимних условиях составляют

σ_б(л)=3,46 кгс/см²;           σ_б(з)=4,69 кгс/см², средние напряжения в балластном слое под шпалами в подрельсовом сечении составляют в кривой в летних и зимних условиях составляют

σ_б(л)=3,16 кгс/см²;           σ_б(з)=4,27 кгс/см², а допустимые 5,0 кгс/см².

- напряжения на основной площадке  земляного полотна на глубине балласта 120 см на прямой летом и зимой соответственно составляют

σ_h(л)=0,53 кгс/см²;           σ_{h (з)}=0,58 кгс/см²;

напряжения на основной площадке земляного полотна на глубине балласта     120 см в кривой летом и зимой соответственно составляют

σ_{h (л)}=0,54 кгс/см²;           σ_{h (з)}=0,60 кгс/см², а допустимые 0,80 кгс/см².

В данном случае имеется большой запас по кромочным напряжениям и по остальным напряжениям. Таким образом, напряжения от локомотива ВЛ80 при скорости движения 90 км/ч в элементах верхнего строения пути типа Р65 меньше допустимых, что обеспечивает прочность элементов верхнего строения пути и пропуск поездов с данной скоростью.

Для того, чтобы окончательно установить, возможность укладывать и в дальнейшем эксплуатировать путь принятой конструкции обеспечив при этом безопасное движение поездов на рассматриваемом участке, проводится детальный расчёт пути на устойчивость.