Определим давление которое могут выдерживать трубки /29/
Р=
(1.10)
где δмин- минимальная толщина стенки трубки ( за вычетом минусового допуска) 8 мм.
δмин=2,5 мм.
R- допустимое напряжение в МПа/мм3;
R=40% временного сопротивления разрыву σв;
dтр=7мм.
Р=
Отсюда следует, что данные трубопроводы выдерживают давление 114,8 МПа, и вполне пригодны для использования в разработанной системе топливоподачи с давлением 60 МПа.
1.4.5 Расчет крутящего момента на валу топливного насоса высокого
давления
Определяем крутящий момент на валу топливного насоса.
Т = F· f· rmax ·к1·к2 ( 1.11)
где к1 = 1,25…1,5 – коэффициент, учитывающий трение сопротивления в опорах скольжения плунжера в других секциях;
к2 = 1,1….1,2 - коэффициент, учитывающий неравномерность
( динамичность) подачи топлива;
rmax- максимальный радиус кулачка, = 24 мм.
f - коэффициент трения скольжения, = 0,15
F - сила, действующая со стороны плунжерной пары.
Отсюда: 
(2.12)
где Р – максимальное давление в секции плунжерной пары, МПа
Р=60 МПа.
dпл- диаметр плунжера, мм
dпл =5,5 мм.
Отсюда: 
Крутящий момент:
Т=1422·0,15·0,024·1,5·1,2=9,215 Н·м
1.4.6 Расчет эксцентрикового кулачкового вала на усталость и статическую прочность
Приведем расчетную схему вала.
Рисунок 1.10 Схема нагружения вала и эпюры моментов.
На вал топливного насоса совместно действуют изгибающий момент и крутящий момент. Строим эпюру крутящих моментов ( рисунок 2.10) с учетом того , что:
m1=T/2,24=9,2/2,24=4,11 Нм
m2=0,57·m1=0,57 4,11=2,34 Н·м
Строим эпюру изгибающих моментов. Определяем опорные реакции.
∑mв=0
Rа=(25+32+25)-F( 32+25)+0.57F(25+0)=0
Отсюда:
∑mа=0
Rв=(25+32+25)- F·25- 0.57F(25+32)=0;
Проверка:
∑Y=0; Rв +Rа -F- 0.57F=0
Или Rв +Rа -2,22F=0
1,22+1-2,22·1,42=0
0=0
Следовательно, опорные реакции определены, верно.
Изгибающие моменты в сечениях:
Ма=о
Мс=Ra·25=1.22·25=30.5
Мd=Ra(25+32)-F·32=24,1 кН·мм
Определяем запас сопротивления усталости по формуле:
Это запас сопротивления
прочности усталости по изгибу.
Запас сопротивления усталости по кручению.
Для симметричного цикла напряжений:
σm=0; σа=М/ 0,1 d2; τm=τа =0,5τ=0,5 Т/(0,2 d3)
ψσ и ψτ – коэффициенты, корректирующие влияние постоянной составляющей цикла напряжений на сопротивление усталости; принимаем = 0,1; =0,05 для для среднеуглеродистых сталей./7/.
σ-1 и τ-1- пределы выносливости материала. Принимаем по приближенным формулам:
σ-1= (0,4…0,5)σв; τ-1=(0,2…0,3)σв; τв=(0,55…0,65) σв;
Для стали 45 ГОСТ 1050 – 74; =750 Мпа, после обработки ТВЧ./7/.
σ-1= 0,45·750=337,5 Мпа τ-1=0,25…750=187,5 Мпа τв =0,6·750=450 Мпа
Кd и КF - соответствующие масштабный и шероховатости факторы по источнику /7/. Для среднеуглеродистой стали при умеренной концентрации, после тонкой шифровки Кd=0,88; КF=1.
Следовательно прочность обеспечивается. Проверку по статической прочности производим по формуле /7/.
Следовательно, вал удовлетворяет условиям прочности.
2 РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ КАРТЫ НА СБОРКУ
ДОЗАТОРА
Технологическая карта, составленная на какой – либо процесс обеспечивает правильную последовательность работ при мелкосерийном и штучном производстве, регулировке, сборке.
Технологическая карта на сборку дозатора включает работы, которые необходимы для получения готового изделия при наличии комплектующих деталей:
- предварительная установка деталей на корпус дозатора;
- установка обмотки электромагнита;
- герметизация стыковых соединений постановкой уплотнительных колец.
Технологическая карта регламентирует технические требования на выполнение работ, а также возможный перечень измерительных инструментов и оборудования.
Технологическая карта разработана с учетом технических требований и обеспечением минимальных затрат на сборку.
3 РАСЧЕТ ТЕХНИКО - ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАЗРАБОТАННОЙ СИСТЕМЫ ТОПЛИВОПОДАЧИ
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.