Расчет сборных железобетонных конструкций промышленного здания, длинна которого равна 144 метрам (место строительства – г. Чита), страница 14

В первом приближении влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета ПРОдОЛЬНОИ силы не учитываем. Эксцентриситет продольнои силы е0 = е= 0,0167 см.
Проверку прочности выполняем по п, 3.61
х= Н! Ь=996х10-/(12,65х0,4)=0,197м <i= 0,581 х0,47=0,273м.
далее определяем несущую способность сечения, считая, что у каждои рабочеи грани расположено по 4 I2АIIIсА = А ‘= 6,78 см2.
= 1Ох[12,б5хО,4хО,197(О,47 —0,197/2)+ 365х6,78х10(0,47 —0,03)1=489 кН•м 16,6 кН•м.
Прочность сечения из плоскости изгиба обеспечена с большим запасом. Учет влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольнои силы этого вывода не изменит.
с двузначнои эпюрой моментов ( ) армируем симметрично.
М=2М=2х174=348кН.мО=2М/с=2х348!0.8=87КН.
Размеры сечения распорки Ь = 500 мм, i = 400 мм, / = 0,37 м. Требуемая площадь арматуры А = А ‘= М х10/( (i — а’)) =
= 34,8 х IОЧ (365 (0,37 —0,03)) = 2,8 х 10м2= 2,8 см2.
При нечетном количестве стержнеи у грани ветви принимаем четное у грани распорки 410 Аii1 (А = А
= 3,14 сМ2). При выборе арматурных стержнеи для распорки надо помнить, что для обеспечения их анкеровки в ветвях не следует использовать большие диаметры.
Проверяем прочность бетона по сжатои полосе между наклонными трещинами
— О,З(р (р
до подборапоперечноиарматуры принимаем р = 1, =1 —3Р =1 —0,01х12,65=0,873Тогда
О,Зр р 1Ь0=0,3х1х0,873х12,65х10х0,4х0,37 =490 кН 87кН.
Прочность полосы обеспечена. Проверяем необходимость установки поперечной арматуры. с = 3,331 =
= 3,33 хО,37 = 1.232 м 2 = 0.6 м. Принимаем с = 0.6 м. Тогда
181 кН 87кН.
Поперечная арматура по расчету не нужна. Конструктивно принимаем поперечную арматуру б АIII с шагом 100 мм.
армируют в соответствии с конструктивными требованиями.
4

В качестве стропильных конструкции применяют двускатные и односкатные балки двутаврового сечения, двускатные решетчатые балки, сегментные и безраскосные фермы, арки и плиты на пролет с номинальными размерами в плане 3х18 или 3х24 м.
рассчитать и законструировать стропильную ферму пролетом 18 м при шаге ферм б м. приняты по данным примеров 1 —2.
Принимаем геометрические размеры фермы 1-го типоразмера по серии Г]К-О1-129/78 (вып. 2, лист 41, ); при шаге 12 м следует принять размеры З-го типоразмера (ВыП, 2, лист 85, ), соответственнодля пролета24м при шагеб мследуетпринять размеры 1-готипоразмера(вып.4, листЗд, )апри шаге 12 м — З-го типоразмера (вып. 4, лист 85,
При плитах с размерами в плане 3х6 м нагрузка от покрытия ( ) приложена к верхнему поясу в узлах в виде сосредоточенных сил, собираемых с грузовои площади А = З х = 18 м. Собственныи вес фермы по п.13
равен 45 кН. Тогда постоянная нагрузка на узел от веса покрытия и фермы
нормативная = 3,12 х 18 + 45 жЭ’ 1794 = 63,66 кН,
расчетнаяная Н = 3,55 ж 18+1,1 х 45 ж 3117,94 = 72,15 кН
С учетом снега на покрытии
полная нормативная = 63,66 + 1,5 х 18 = 90,66 кН,
полная расчетная Н = 72,15 + 1,4 ж 1,5 х 18 = 109,95 кН.
Железобетонная ферма с жесткими узлами является статически неопределимои системси. Опытом проектирования усТановлено, что величины продольных усилии в поясах и решетке слабо зависят от жесткости узлов. Поэтому продольные усилия в элементах фермы определяют в предположении шарнирного соединения в узлах. Влияние жесткости узлов на прочность сжатых элементов учитывают уменьшением их расетной длины, а на трещиностоикость и ширину раскрытия трещин растянутых элементов — введением поправочных коэффициентов. Поскольку геометрическая схема ферм всех типоразмеров одинакова, в статическом расчете удобно использовать единичные загружения узлов ( ). Умножая усилия от единичных загружении на соответствующие узловые нагрузки, получаем таблицу проектных усилии в элементах фермы ( ).
4