|
Сопротивление осевому сжатию для предельных состояний 1-й группы при классе бетона B30, МПа Rb= |
17 |
|
Сопротивление осевому растяжению для предельных состояний 1-й группы при классе бетона B30, МПа Rbt= |
1,2 |
|
Сопротивление осевому сжатию для предельных состояний 2-й группы при классе бетона B30, МПа Rb,ser= |
22 |
|
Сопротивление осевому растяжению для предельных состояний 2-й группы при классе бетона B30, МПа Rbt,ser= |
1,8 |
|
Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении, МПа Eb= |
29000 |
|
Прочность бетона в момент обжатия, МПа Rbp=0,65B= |
19,5 |
|
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры класса А-I, МПа Rs= |
225 |
|
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры класса А-I, МПа Rsw= |
175 |
|
Модуль упругости арматуры, МПа Es= |
210000 |
|
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры класса А-III ⌀6-8, МПа Rs= |
355 |
|
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры класса А-III ⌀6-8, МПа Rsw= |
285 |
|
Модуль упругости арматуры класса А-III ⌀6-8, МПа Es= |
200000 |
|
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры класса А-III ⌀10-40, МПа Rs= |
355 |
|
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры класса А-III ⌀10-40, МПа Rsw= |
290 |
|
Модуль упругости арматуры класса А-III ⌀10-40, МПа Es= |
170000 |
|
Расчетное сопротивление растяжению проволоки класса В-I ⌀5, МПа Rs= |
360 |
|
Расчетное сопротивление растяжению проволоки класса В-I ⌀5, МПа Rsw= |
260 |
|
Модуль упругости проволоки класса B-I ⌀5, МПа Es= |
170000 |
|
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры класса А-IV ⌀10-22, МПа Rs= |
510 |
|
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры класса А-IV ⌀10-22, МПа Rsw= |
405 |
|
Расчетное сопротивление сжатию арматуры класса А-IV ⌀10-22, МПа Rsс= |
400 |
|
Расчетное сопротивление для предельных состояний 2-й группы арматуры класса А-IV ⌀10-22, МПа Rs,ser= |
590 |
|
Модуль упругости арматуры класса А-IV ⌀10-22, МПа Es= |
190000 |
|
Предварительное контролируемое напряжение, МПа σsp=0,7Rs,ser= |
413 |
|
Коэффициент условий работы бетона γb2= |
0,9 |
|
Пролет балки, м l= |
24 |
|
Расстояние от оси здания до торца балки, м Δ= |
0,03 |
|
Расстояние от торца балки до середины опоры, м a0= |
0,235 |
|
Расчетный пролет, м l0=l-2Δ-2a0= |
23,47 |
|
Высота сечения посередине балки, см h= |
240 |
|
Высота сечения балки на опоре, см hоп= |
90 |
|
Ширина верхней сжатой полки, см b'f= |
50 |
|
Ширина нижнего пояса, см bf= |
30 |
|
Толщина нижней полки, см hf= |
30 |
|
Толщина верхней полки, см h'f= |
35 |
Определение размеров сечений балки, нагрузок и усилий
Расстояние между разбивочными осями здания L=24 м, между осями опор балки (расчетный пролет балки):
,
где
- Δ=30 мм – расстояние от оси здания до торца балки;
- a0=235 мм – расстояние от торца балки до середины опоры;
l0=24-2×0,03-2×0,235=23,47 м.
Размеры сечений назначают из следующих соображений: высота сечения посередине балки h=(1/10÷1/15)×l0, уклон верхнего пояса 1/12, ширина верхней сжатой полки b'f=(1/50÷1/60)×l0, ширина нижнего пояса 200÷300 мм с учетом удобства размещения всей напрягаемой арматуры, толщина стенки b=60÷100 мм, толщина полок не менее 80 мм, углы скосов полок 30÷45°. Принятые размеры сечений: высота сечения посередине балки h=240 см; ширина верхней сжатой полки b'f=50 см; ширина нижнего пояса bf=30 см, толщина нижней полки, см hf=30 см; толщина верхней полки, см h'f=35 см.
Подсчет нагрузок на балку сведен в таблицу 3.
Таблица 3. Подсчет нагрузки на балку покрытия
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.