Расчет подкрановой части колонны из плоскости изгиба не требуется (при расчетной длине 9,32 м гибкость λred=64,6<66,73).
Расчет фундамента под крайнюю двухветвевую колонну
Исходные данные для расчета
Расчетное сопротивление грунта R0=0,3 МПа; бетон тяжелый класса В15, Rb=8,5 МПа; Rbt=0,75 МПа; арматура класса A-III, Rs=365 МПа; вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах γ=20 кН/м3. Расчет выполняем на наиболее опасную комбинацию расчетных усилий в сечении 4-4 (Nmax=1130 кН, Mсоотв=140 кНм, Q=23 кН). Нормативное значение усилий определенно делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке γf=1,15 (Nn=982,6 кН, Mn=121,74 кНм, Qn=20 кН).
Определение геометрических размеров фундамента
Глубину стакана фундамента принимаем 90 см. Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента 700 мм. Полная высота фундамента H=900+700=1600 мм. Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной отметки до верха фундамента 150 мм: H1=1600+150=1750 мм=1,75 м. Фундамент четырехступенчатый, высота ступеней принята одинаковой 40 см.
По расчетам в таблице 14 приняты размеры подошвы фундамента a×b=2,4×1,8 м (площадь подошвы 4,32 м2).
Таблица 14. Определение геометрических размеров фундамента
|
Предварительная площадь фундамента, м2 A=1,05Nn/(R0-γH1)= |
3,893355 |
|
Отношение сторон b/a= |
0,8 |
|
a= |
2,206058 |
|
b= |
1,764847 |
|
Принимаем a= |
2,2 |
|
Принимаем b= |
1,8 |
|
Уточненное расчетное сопротивление грунта основания R= |
0,2925 |
|
Уточненная площадь фундамента, м2 A=1,05Nn/(R-γH1)= |
4,006754 |
|
Отношение сторон b/a= |
0,8 |
|
a= |
2,237955 |
|
b= |
1,790364 |
|
Принимаем a= |
2,4 |
|
Принимаем b= |
1,8 |
|
Окончательная площадь подошвы, м2 A= |
4,32 |
|
Момент сопротивления, м3 W=ba2/6= |
1,728 |
|
Рабочая высота фундамента из условия прочности на продавливание, м h0= |
0,143093 |
|
Полная высота фундаментной плиты, м H= |
0,193093 |
Краевые давления определены в таблице 15.
Таблица 15. Краевые давления на основание
|
Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах, кН Gfn=abdγm= |
151,2 |
|
Расчетная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах, кН Gf=Gfnγf= |
166,32 |
|
Изгибающий момент в уровне подошвы, кНм Mnf= |
153,7391 |
|
Эксцентриситет равнодействующей усилий всех нормативных нагрузок, приложенных к подошве фундамента, м e0=Mnf/(Nn+Gfn)= |
0,135595 |
|
a/6= |
0,4 |
|
Pn,max=(Nn+Gn)(1+6e0/a)/A= |
351,4251 |
|
1,2R= |
351 |
|
Pn,min=(Nn+Gn)(1-6e0/a)/A= |
173,4863 |
Расчет арматуры фундамента
Расчет арматуры фундамента представлен в таблице 16, где сечение 1-1 – по границе пирамиды продавливания, 2-2 – по грани верхней ступени, 3-3 – по грани верхней ступени, 4-4 – по меньшей стороне.
|
Mf=M+QH= |
176,8 |
|
Pmax=N/A+Mf/W= |
363,8889 |
|
Pmin=N/A-Mf/W= |
159,2593 |
|
P1-1=pmax-(pmax-pmin)(a-a1-1)/2a= |
329,784 |
|
M1-1=(a-a1-1)2(p1-1+2pmax)b/24= |
50,76296 |
|
P2-2=pmax-(pmax-pmin)(a-a2-2)/2a= |
295,679 |
|
M2-2=(a-a2-2)2(p2-2+2pmax)b/24= |
196,5037 |
|
P3-3=pmax-(pmax-pmin)(a-a3-3)/2a= |
304,2052 |
|
M3-3=(a-a3-3)2(p3-3+2pmax)b/24= |
151,7015 |
|
P4-4=(pmax+pmin)/2= |
261,5741 |
|
M4-4=(b-b1)2p4-4a/8= |
113 |
|
Требуемое сечение арматуры, см2 As1=M1-1/(Rs0,9h0)= |
3,342417 |
|
Требуемое сечение арматуры, см2 As2=M2-2/(Rs0,9h0)= |
8,086572 |
|
Требуемое сечение арматуры, см2 As3=M3-3/(Rs0,9h0)= |
4,833182 |
|
Требуемое сечение арматуры, см2 As4=M4-4/(Rs0,9h0)= |
3,600159 |
Из расчета приняты 8⌀12 A-III, As=9,05 см2 и 8⌀8 A-III, As=4,02 см2 для армирования параллельно меньшей стороне.
Эскиз фундамента
Список литературы.
1. Байков В. А. Железобетонные конструкции: Общий курс. 4-е изд./В. А. Байков, Э. Е. Сигалов. – М.: СИ, 1985.
2. Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций/ А. П. Мандриков. – М.: СИ, 1989.
3. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. М., 1985.
4. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. – М., 1999.
5. И. А. Шерешевский. Конструирование промышленных зданий и сооружений. – Л., 1979.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.