Расчет сборных железобетонных конструкций промышленного здания, длинна которого равна 144 метрам (место строительства – г. Чита), страница 17

Тогда непродолжительное раскрытие трещин при полнои нагрузке
а = 0,108 — 0,076 + 0,109 = 0,141 мм
С учетом влияния жесткости узлов раскрытие трещин у наиболее растянутых гранеи будет в два раза больше = 2 х 0,141 = 0,282 мм < ] = 0,4 мм, = 2 х 0,109 = 0,218 мм < [а2] = 0,3 мм.
Расчет опорного узла выполняем для обеспечения прочности на изгиб наклонного
сечения с проекциеи с0 = — 120—35 = 85 см ( ). В растянутои зоне этого сечения работает слабо
заанкерованная напрягаемая арматура (в нашем случае — канаты), воспринимающая усилие /\]= 1 /1
где длина зоны передачи напряжении по п. 2.29
1=((юа/)+2)с1=((1х118О/21)+25)х15=1218мм.
Здесь о и — коэффициенты по табл. 28 для канатов 15 К7 1400, на место ст подставлено ,
поскольку мы ведем расчет прочности и 1180 = (1200—243,41) = 956,6 МПа.
Тогда Н= 1180 х 10 х 566 х 35 / 121,8 = 191,9 кН. дополнительно к этои арматуре рекомендуется устанавливать ненапрягаемую, обеспечивающую усилие Н= (0,1 —0,15) (от полного усилия в напрягаемси арматуре):015х1180х566/365=2 ,75см.Принимеем4 10А11iсА=3,14см.ТогдаН=365х10 хЗ,14=114бкН, авысотасжатоизоны вконце х20=10,О2см Плечо внутреннеи пары = —0,5 (i+х) = 78—0,5 х (18 + 10,02) = 6399 см, а момент, воспринимаемыи наклонным сечением без поперечнои арматуры, М = (Н+ Н)7= (191,9 + 114,6) х 6399 = 19612,9 кК•см = 19613 кН•м.
Опорная реакция фермы С? = Н где Н —усилие в примыкающеи к узлу краиней панели нижнего пояса,
о— угол наклона оси краинеи панели верхнего пояса к оси нижнего ( ). С?= 53623 х 1468/2870 = 274,3 кН
приложена на 170 мм от торца фермы ( ). Тогда внешнии момент М = ‘? (1_0,17)= 274,3 х (120— 017) =
= 28252,9 кН•см = 28253 кН•м М, = 196,13 кН•м, требуется поперечная арматура. с интенсивностью с=2(М—А4)/с02=2х(28253—19613)/852=2,39кН/см.
Принимаем поперечнуюарматуру 8 АIIiс шагом з= 100 мм. Тогда при двух каркасах =РА/з= = 285 х 10 х 1,01 / 10 = 2,88 кН /см, что больше требуемого.
Сечение арматуры подбираю по усилиям в сечении 2-2 (максимально приближено к консоли колонны сверху) для трех комбинаций (см. результаты статического расчета поперечной рамы на ЭВМ).

Таблица 9. Комбинации расчетных усилий в сечении 2-2

Усилия от продолжительного действия нагрузки M_l=-24 кН; N_l=211 кН. При расчете на 1-ю и 2-ю комбинации усилий R_b следует вводить с коэффициентом γ_b2=1,1, так как в сочетания включены постоянная, снеговая, крановая и ветровая нагрузки, на 3-ю – с коэффициентом γ_b2=0,9 (постоянная и снеговая). Расчет необходимо выполнять на все 3 комбинации, расчетное сечение симметричной арматуры A_s=A_s’ должно приниматься наибольшим.

Расчет сечения по 1-й комбинации (M=41 кНм, N=350 кН)

Расчет сечения по 1-й комбинации представлен в таблице 10.

Гибкость λ=69,28>14, поэтому необходимо учесть влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы e_a.

Так как значение требуемой площади арматуры по расчету получилось отрицательным, количество продольной арматуры назначаем в соответствии с конструктивными требованиями. Принимаем с каждой стороны колонны по 2⌀16 A-III, A_s=A_s’=4,02 см².

Расчет сечения по 2-й комбинации (M=-61 кНм, N=350 кН)

Расчет сечения по 2-й комбинации представлен в таблице 10.

Так как значение требуемой площади арматуры по расчету получилось отрицательным, количество продольной арматуры назначаем в соответствии с конструктивными требованиями. Принимаем с каждой стороны колонны по 2⌀16 A-III, A_s=A_s’=4,02 см².

Расчет сечения по 3-й комбинации (M=5 кНм, N=451 кН)

Расчет сечения по 3-й комбинации представлен в таблице 10.

Так как значение требуемой площади арматуры по расчету получилось отрицательным, количество продольной арматуры назначаем в соответствии с конструктивными требованиями. Принимаем с каждой стороны колонны по 2⌀16 A-III, A_s=A_s’=4,02 см².