Доставка угля из лавы на конвейерном штреке, страница 19

7.18. Проверка кабелей по термической стойкости

токам короткого замыкания.

Данную проверку выполним после расчета токов короткого замыкания, так как кабельная сеть по термической стойкости осуществляется проверкой в целях обеспечения пожаробезопасности кабелей при коротких замыканиях в сетях.

Суть проверки проводников по термической стойкости заключается в том, чтобы подобрать сечение проводника, а следовательно, и теплоемкость массы металла такой величины, чтобы за время действия защит ток к.з не нагревал проводник сверх допустимой температуры [2, стр.35].

Наиболее простым методом проверки является метод, по которому опреде-ляется минимальное допустимое сечение проводника, которое обеспечивает термическую стойкость. Это сечение будем сравнивать с ранее выбранным сечением проводника.

Условием положительной проверки является:

S_выб   S_{мин.доп}                                                                          (7.34)

Минимально  допустимое  сечение  проводника  определим  по  формуле

[2, стр.35]:

S_{мин.доп} = α · I,                                                                 (7.35)

где  α - коэффициент термической стойкости, рекомендуется принимать для

             кабелей с медными жилами ,  α = 7 ;

I - ток трехфазного короткого замыкания в конце проверяемого кабеля,

            кА ;

t_n - приведенное время или время действия максимально токовой

         защиты, с;

Для автоматических выключателей с встроенными выключателями А 3700t_n = 0,05 с. При токах к.з свыше 5 кА приведенное время снижается до 0,015 с за счет проявления токоограничивающего эффекта.

Результаты расчетов занесем в таблицу 7.2.

Приведем пример расчетов для кабельной сети ПУПП №1.

Определим минимально допустимое сечение проводника S (мм²) для магистрального кабеля К₁ для которого определим:

I = 6,298 кА   в точке   К₁ α = 7;     t_n = 0,05 с.

Подставив соответствующие значения в формулу (7.35) получим:

S_{мин.доп} = 7 · 6,298 · = 9,85 мм² ,  

т.е. принимаемS_{мин.доп} = 10 мм² .  

Следовательно условие (7.34) выполняется

S_выб = 95 мм²  >  S_{мин.доп} = 10 мм²                                                        

7.19. Расчет, выбор и проверка низковольтной аппаратуры управления и максимальной защиты

Выбор коммутационных защитных аппаратов производится:

- по номинальному напряжению:

U_н.а = U_н.с , В ;

где  U_н.а  - номинальное напряжение аппарата, В;

U_н.с  - номинальное напряжение в сети, В;

- по току нагрузки:

I_р.а <  I_н.а ,

где  I_р.а - расчетный ток нагрузки аппарата, равный расчетному току

              отходящего кабеля, А;

        I_н.а  - номинальный ток аппарата, А; 

- по предельной отключающей способности:

I_{откл способ.}    1,2  I ,

где  I_откл  - предельно отключающий ток аппарата, А ;

         I  - наибольший расчетный ток трехфазного к.з на выходе

                  аппарата, А ;

         1,2  - коэффициент запаса, гарантирующий отключение токов к.з.

Выбор низковольтных аппаратов будем проводить по формулам:

I_р.у = I_n = (5 ÷ 7) I_н– для защиты ответвления,                      (7.36)

питающего электродвигатель с короткозамкнутым

ротором.

где  I_n - пусковой ток двигателя;

I_н  - номинальный ток двигателя.

- для защиты ответвлений, питающих группу одновременно запускаемых двигателей:

I_р.у = Σ I_n ,                                                                                  (7.37)

- для защиты магистрали, питающей группу электродвигателей:

I_р.у = I_п.м + Σ I_n ,                                                                         (7.38)

где  I_п.м - пусковой ток наиболее мощного электродвигателя , А;

      Σ I_n - сумма номинальных токов всех остальных электродвигателей ,

                А [1, стр.55].

Расчетное значение уставки увеличим на 25 % с целью исключения ложного срабатывания защит от переходных процессов