Доставка угля из лавы на конвейерном штреке, страница 10

Вывод: Условие ПБ выполняется.

7.12.4. Расчет суммарного сопротивления

изоляции кабельной сети относительно земли.

Ожидаемое сопротивление изоляции кабельной сети для II подстанции определим по формуле (7.27).

Подставив принятые значения в формулу (7.27) получим:

r_ф = = 166  кОм/фаза.

Рассчитанная сеть должна удовлетворять условию (7.28), то есть:

= 5,5 > 1,5,

где 30 кОм/фазу  – критическое сопротивление изоляции относительно земли в сетях 660 В.

Вывод: Условие (7.28) выполняется.

7.13. Расчет и выбор низковольтной кабельной сети III подстанции.

7.13.1. Определение расчетных нагрузок кабелей.

.

.

= 116 А. = 116 А. = 17,5 А. = 25 А. = 8,7 А.

= 116 А. = 33,7 А. = 25 А. = 8,7 А.

Для питания электропотребителей III подстанции выберу кабель типа ГРШЭ 660.

Кабель (17) ГРШЭ 660 3 × 95 + 1 × 10 + 3 × 4;

Кабель (18) ГРШЭ 660 3 × 25 + 1 × 10 + 3 × 4;

Кабель (19) ГРШЭ 660 3 × 25 + 1 × 10 + 3 × 4;

Кабель (20) ГРШЭ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

Кабель (21) ГРШЭ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

Кабель (22) ГРШЭ 660 3 × 4 + 1 × 2,5 + 3 × 1,5;

Кабель (23) ГРШЭ 660 3 × 25 + 1 × 10 + 3 × 4;

Кабель (24) ГРШЭ 660 3 × 25 + 1 × 10 + 3 × 4;

Кабель (25) ГРШЭ 660 3 × 4 + 1 × 10 + 3 × 1,5;

Кабель (26) ГРШЭ 660 3 × 4 + 1 × 10 + 3 × 1,5;

Кабель (27) ГРШЭ 660 3 × 4 + 1 × 10 + 3 × 1,5;

Расчетная схема электроснабжения

электроприемников III подстанции.

7.13.2. Выбор сечения жилы кабеля

по экономическим факторам.

= 88 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 95 + 1 × 10 + 3 × 4;

= 37,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 37,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 5,65 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 6 + 1 × 10 + 3 × 2,5.

= 8,06 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 10 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 2,8 мм². Принимаю КОГВЭШ 660  5 × 6.

= 43,5 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 37,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 50 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 8,4 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 10 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 8,06 мм². Принимаю ГРШЭ 660  3 × 10 + 1 × 10 + 3 × 4.

= 2,8 мм². Принимаю КОГВЭШ 660  5 × 6.

7.14. Проверка кабельной сети III подстанции.

7.14.1. Проверка кабельной сети по допустимой потере напряжения при нормальной работе электроприемников.

Как было принято в пункте 7.12.1. допустимая потеря напряжения в сети 660 В ∆U_доп = 63 В, и суммарная потеря напряжения (Σ∆U) от ПУПП №3 до зажимов электродвигателя не должна превышать ∆U_доп, то есть должно соблюдаться условие (7.29).

Суммарная потеря напряжения Σ∆U (В) определяется по формуле (7.11):

Σ∆U= ∆U_тр + ∆U_к1 + ∆U_к2 + …+ ∆U_кп;

Потерю в трансформаторе определим по формуле (7.12):

∆U_тр = β_т (U_а · cosφ + U_р · sinφ) ,

где β_т = =  =  0,97.

U_а = = 0,9 %,

U_р =  = 3,3 %.

Подставив принятые значения в формулу (7.12) получим:

∆U_тр = 0,97 ·(0,9 ·0,6 + 3,3 ·0,8)  = 21,2 В.

Определим потерю напряжения в любом участке кабельной сети по формуле (7.16).

Подставив принятые значения в формулу (7.16) получим:

∆U_к¹⁷ =  =  6,4 В ;

∆U_к¹⁸ =  =  4,6 В ;

∆U_к¹⁹ =  =  2,3 В ;

∆U_к²⁰ =  =  0,71 В ;

∆U_к²¹ =  =  1,8 В ;

∆U_к²² =  =  1,07 В ;

∆U_к²³=  =  14,8 В ;

∆U_к²⁴=  =  4,6 В ;

∆U_к²⁵=  =  21 В ;

∆U_к²⁶=  =  0,62 В ;

∆U_к²⁷ =  =  0,53 В ;

Σ∆U_{2ЛТ-1000А №1} = ∆U_тр + ∆U_к¹⁷ + ∆U_к¹⁸ = 21,2 + 6,4 + 4,6 = 32,2  < 63 В.

Σ∆U_{2ЛТ-1000А №2} = ∆U_тр + ∆U_к¹⁷ + ∆U_к¹⁹ = 21,2 + 6,4 + 2,3 = 29,9 < 63 В.

Σ∆U_{натяжная} = ∆U_тр + ∆U_к¹⁷ + ∆U_к²⁰ = 21,2 + 6,4 + 0,71 = 28,31< 63 В.

Σ∆U_ЛВШ-25 = ∆U_тр + ∆U_к¹⁷ + ∆U_к²¹ = 21,2 + 6,4 + 1,8 = 29,4 < 63 В.

Σ∆U_ПЧ-4 = ∆U_тр + ∆U_к¹⁷ + ∆U_к²² = 21,2 + 6,4 + 1,07 = < 63 В.

Σ∆U_{2ЛТ-1000А №3} = ∆U_тр + ∆U_к²³ + ∆U_к²⁴ = 21,2 + 14,8 + 4,6 = 40,6< 63 В.

Σ∆U_ЛВШ-25 = ∆U_тр + ∆U_к²³ + ∆U_к²⁵ + ∆U_к²⁶ = 21,2 + 14,8 + 21 + 0,62 = 57,6 < 63 В.

Σ∆U_ПЧ-4 = ∆U_тр + ∆U_к²³ + ∆U_к²⁵ + ∆U_к²⁶ = 21,2 + 14,8 + 21 + 0,53 = 57,5 < 63 В.

7.14.2. Проверка кабельной сети при пуске наиболее мощного и удаленного электродвигателя.