Доставка угля из лавы на конвейерном штреке, страница 7

U_{факт.при.опр} 0,85 U_ном = U_{мин.необ.пр.опр} ,                                    (7.24)

Фактическое напряжение у двигателя при опрокидывании (критическом скольжении) независимо от исполнения обмотки ротора вычисляем по формуле [2, стр.34]:

U_{факт.при.опр} = ,                                            (7.25)

где I_пуск– пусковой ток запускаемого двигателя, А;

n– число двигателей запускаемых одновременно;

U_х– напряжение холостого хода трансформатора, В;

∆U_н.р – потеря напряжения на зажимах электродвигателя, В;

∆U= 82 В

Подставив соответствующие значения в формулу (7.25) получим:

U_{факт.при.опр} =  = 1025 В.

 Вывод: Условие (7.24) выполняется.

U_{факт.при.опр} = 1025 > 0,85U_ном.

7.9. Расчет суммарной емкости кабельной сети I подстанции. Проверка низковольтной кабельной сети на величину

емкости фаз относительно земли.

Согласно ПБ общая длина кабелей, присоединенных к одному или параллельно работающим трансформаторам, должна ограничиваться емкостью относительно земли величиной не более 1 мкФ/фазу. Суммарную емкость кабельной сети одного трансформатора можно определить по формуле [2, стр. 38]:

ΣС = (1,02 ÷ 1,05) ∙ К_с ∙ С_i∙ L_i;                                                     (7.26)

где К_с – поправочный коэффициент на температуру окружающей среды и предварительную загрузку кабеля, определяется на основе материалов работы [2, стр. 38];

1,02 ÷ 1,05 – коэффициент, учитывающий емкость электрических аппаратов и электродвигателей;

С_i – емкость жилы i-того кабеля относительно земли притемпературе 20ºС, мкФ/км;

L_i – длина i-того отрезка кабеля, км;

п – количество отрезков кабеля.

Кабель (1):

К_с = 1,22; С₂ = 0,695; L₂ =200 = 0,2 км.

Подставив принятые значения в формулу (7.26) получим:

Σ С₂ = 1,03 ∙ 1,22 ∙ 0,695 ∙ 0,2 = 0,174 мкФ/фазу.

Кабель (2):

К_с = 1,22; С₂ = 0,675; L₂ = 0,280 км.

Σ С₂ = 1,03 ∙ 1,22 ∙ 0,675 ∙ 0,280 = 0,298 мкФ/фазу.

Кабель (3):

К_с = 1,22; С₃ = 0,42; L₃ = 20 = 0,02 км.

Σ С₃ = 1,03 ∙ 1,22 ∙ 0,42 ∙ 0,02 = 0,01 мкФ/фазу.

Кабель (4):

К_с = 1,22; С₄ = 0,42; L₄ = 20 = 0,02 км.

Σ С₄ = 1,03 ∙ 1,22 ∙ 0,42 ∙ 0,02 = 0,01 мкФ/фазу.

Кабель (5):

К_с = 1,22; С₅ = 0,42; L₅ = 0,025 км.

Σ С₂ = 1,03 ∙ 1,22 ∙ 0,42 ∙ 0,025 = 0,013 мкФ/фазу.

Кабель (6):

К_с = 1,22; С₆ = 0,605; L₆ = 0,01 км.

Σ С₆ = 1,03 ∙ 1,22 ∙ 0,605 ∙ 0,01 = 0,0076 мкФ/фазу.

Σ С_{(I подстанция)} = 0,174 + 0,298 + 0,01 + 0,01 + 0,013 + 0,0076 =                              = 0,512 мкФ/фазу.

Вывод:  0,512 мкФ/фазу < 1 мкФ/фазу.

Условие ПБ выполняется.

7.10. Проверка активного сопротивления

изоляции кабельной сети относительно земли.

Проверка необходима с целью обеспечения возможности работы сети без частных отключений из-за срабатывания реле утечки при снижении общего сопротивления сети участка относительно земли.

Устойчивая работа сети возможна лишь в том случае, если фактическое активное сопротивление ее изоляции r_ф относительно земли в 1,5-5 раза превышает установку критического сопротивления r_кр применяемого аппарата защиты от утечек [2, стр. 38].

Реальное сопротивление изоляции элементов электрических схем электроснабжения в подземных условиях целесообразно принимать следующий величины [2, стр. 38-39]:

r_а ≥ 3 МОм/фаза – сопротивление изоляции любого аппарата;

r_к ≥ 3 МОм/фаза – сопротивление изоляции кабеля независимо от его длины;

r_дз ≥ 3 МОм/фаза – сопротивление изоляции электродвигателя добычного или проходческого комбайна;

r_д ≥ 6 МОм/фаза – сопротивление изоляции электродвигателя любой другой машины;

r_т ≥ 9 МОм/фаза – сопротивление изоляции вторичной обмотки трансформатора.

Практически ожидаемое сопротивление изоляции сети относительно земли определим по формуле:

r_ф = ,                                                            (7.27)

где П_дз – количество электродвигателей на добычном комбайне KGS-245;              П_дз = 3;

П_т – количество трансформаторов;                                                                                П_т = 1;