, где
- сумма ординат
линии влияния давления под грузами главной полосы движения;
- сумма ординат
линии влияния под давления под грузами остальных полос движения;
1-ый случай нагружения:
β=0.5(0.3143+0.2394) + 0.3(0.1871+0.1006) =0.36316
а) расчёт для середины пролётного строения:
0.36316·1.1·
=3.29 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
0.36316·1.1·
=3.70 т.
в) расчёт на опоре:
Для определения поперечной силы на опоре от равномерно распределённой нагрузки v следует умножать интенсивность этой нагрузки на результат умножения эпюры β на линию влияния Q0 по Верещагину.
βр=0.5(0.78+0.02)=0.4
6.3·1.1=7.87 т.
л.в Q0
эп. Β
2-ой случай нагружения:
β=0.5(0.3367+0.3182) + 0.3(0.2749+0.1919) = 0.46749
а) расчёт для середины пролётного строения:
0.46749·1.1·=4.24 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
0.46749·1.1·
=4.77 т.
в) расчёт на опоре:
βр=0.5(0.42+0.82) =0.63
8.36·1.1=9.196 т.
Нормативная поперечная
сила от веса тележки.
л.в.Q0
л.в. Q1
л.в. Q2
1-ый случай нагружения:
0.5(0.3143+0.2394+0.1871+0.1006)
= 0.4207 а) расчёт для середины пролётного строения:
0.4207(0.5+0.455)·11=4.42
т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
0.4207(0.75+0.705)·11=6.73
т.
в) расчёт на опоре:
0.5(0.78+0.02)=0.4
1·0.4·11+0.955·0.38·11=8.39
т.
2-ой случай нагружения:
0.5·(0.3367+0.3182+0.2749+0.1919)
= 0.5609
а) расчёт для середины пролётного строения:
0.5609·(0.5+0.455)·11=5.89
т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
0.5609·(0.75+0.705)·11=8.98
т.
в) расчёт на опоре:
0.5(0.42+0.84)=0.63
1·0.63·11+0.955·0.624·11=13.68 т.
=0.5(0.3202+0.2086)=0.2644
а) расчёт для середины пролётного строения:
0.2644·4.556·=9.94 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
0.2644·4.556·=11.18 т.
в) расчёт на опоре:
=0.5(0.84-0.24)=0.6
10·(1·0.6+0.964·0.508+0.927·0.417+0.891·0.325)=17.66 т.
=0.3376
=0.2
а) расчёт для середины пролётного строения:
0.3376·0.334·=0.93 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
0.3376·0.334·=1.05 т.
в) расчёт на опоре:
0.334·6.04=2.02 т.
нагрузки А II
1-ый случай нагружения:
а) расчёт для середины пролётного строения:
Q=1.1·0+1.5·0+1.2(1+
) ·3.29+1.5(1+) ·4.42+1.2·0.93= 12.63 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
Q=1.1·14.36+1.5·11.47+1.2(1+) ·3.70+1.5(1+) ·6.37+1.2·1.05= 49.5 т.
в) расчёт на опоре:
Q=1.1·28.71+1.5·22.94+1.2(1+) ·6.93+1.5(1+) ·8.39+1.2·2.02= 91.17
т.
2-ой случай нагружения:
а) расчёт для середины пролётного строения:
Q=1.1·0+1.5·0+1.2(1+) ·4.24+1.5(1+) ·5.89= 15.16 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
Q=1.1·14.36+1.5·11.47+1.2(1+) ·4.77+1.5(1+) ·8.98= 53.90 т.
в) расчёт на опоре:
Q=1.1·28.71+1.5·22.94+1.2(1+) ·9.196+1.5(1+) ·13.68= 100.35
т.
нагрузка НК-80
а) расчёт для середины пролётного строения:
Q=1.1·0+1.5·0+9.94·1.1 = 10.93 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
Q=1.1·14.36+1.5·11.47+11.18·1.1 = 34.23 т.
в) расчёт на опоре:
Q=1.1·28.71+1.5·22.94+17.66·1.1 = 85.71 т.
В дальнейшем все расчёты производим для нагрузки A II по 2-ому случаю нагружения.
Для расчёта на трещиностойкость:
а) расчёт для середины пролётного строения:
Q=(1+)·4.24+(1+)·5.89=
11.03 т.
б) расчёт для четверти пролётного строения:
Q=14.36+11.47+(1+) ·4.77+(1+) ·8.98= 40.80 т.
в) расчёт на опоре:
Q=28.71+22.94+(1+) ·9.196+(1+) ·13.68= 76.63 т.
Рис. 4
Зададимся данными:
h=160 см, класс бетона В 50, 10≤а≤20 (принимаем к расчёту а=20 см.)
Из СНиПа: Rb=255 кг/см2, преднапряжённая арматура класса Bp-II Rp=10150 кг/см2, ø5мм, ненапряжённая арматура класса A-III Rs=3450 кг/см2, ø8 мм.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.