Проектирование электроснабжения механического цеха, страница 23

где I_р.max– расчётный максимальный ток при перегрузке трансформатора в аварийном режиме, А. I_р.max = 2127,6 (см.п.2.5.1)

Класс точности

0,5 – приборы учёта

1 – приборы контроля

3 – для цепей релейной защиты и автоматики.

По выше указанным условиям по т.28-28 [20; 200] выбираю трансформатор тока марки ТНШЛ-0,66 – шинный трансформатор тока с литой изоляцией для внутренней установки.

Данные трансформатора:

·  Номинальный первичный ток I_н.1 = 3000А;

·  Вторичная нагрузка, при которой обеспечивается заданный класс точности равный 1 R_н.2 = 2 Ом;

·  Коэффициент термической устойчивости К_t = 50

·  Коэффициент динамической устойчивости К_д = 100.

2.9.2.2 Проверка на нагрузочную способность

Условие

R_н.2 ≥R_р2

где R_р2– расчётное суммарное сопротивление всех вторичных присоединений, Ом

R_р2 = R_пр. + R_{пров .}+ R_к                                                                                      (2.109)

где R_пр.– сопротивление приборов, Ом

                                                                                                                             (2.110)

где S_пр.– мощность измерительного прибора, ВА. Определяю по т. П2-4 [28; 378]. Амперметр Э309 S_пр. = 5.

I_пр.– рабочий ток измерительного прибора, А. Определяю по т. П2-4 [28; 378]. I_пр. =5

R_пров.– сопротивление соединительных проводов, Ом

                                                                                             (2.111)

где  - удельное электрическое сопротивление проводов, (Ом·мм²)/м. Определяю по т.1-1 [29; 11] для алюминия. .

 - расчётная длина соединительных проводов, м. При схеме соединения трансформаторов тока неполная звезда по рекомендациям §5-11 [26; 141] принимаю

                                                                                                   (2.112)

где l– длина соединительных проводов трансформатора тока с прибором, м. По данным l = 8.

S_min– минимальное сечение проводов, мм². По условиям механической прочности для алюминиевых проводов S_min = 2,5.

R_к– сопротивление всех контактных соединений, Ом. По рекомендациям §5-11 [26; 141] принимаю R_к = 0,1.

R_р2 = 0,2_. + 0,13 _.+ 0,1 =0,43

2 > 0,43

что удовлетворяет условию.

2.9.2.3 Проверка на термическую устойчивость

Условие

 

где  - установившийся ток короткого замыкания, кА. ,          (см. п.2. 6.2)

t_ф– фиктивное время короткого замыкания, с. t_ф = 0,32 (см.п.2.6.2)

 - время нормальной термической устойчивости, с. Определяю по т.28-28 [14; 200] для данного типа трансформатора тока.

37,32 < 22500

что удовлетворяет условию.

2.9.2.4 Проверка на электродинамическую устойчивость

Условие

  , кА

где i_у– ударный ток короткого замыкания, кА. i_у = 19,86 (см.п.2.6.2)

19,86 < 424,3

что удовлетворяет условию.

Т.к. выбранный трансформатор тока удовлетворяет всем вышеперечисленным условиям проверки, делаю вывод, что выбор произведён правильно.

Выбор и проверка трансформаторов тока на фидерах производится аналогично. Результаты расчётов сведены в таблицу 2.10

Выбор и проверка трансформаторов тока                               Таблица 2.10

Наименование	Iр , А	Марка	Iн1 , А	Rн2 , Ом	Kt	Кд	Проверка на термическую устойчивость		Проверка на динамическую устойчивость
							кА2·с	кА2·с	Iу , кА	кА
Тр-р тока на вводе НН	Iр.max=2127	ТНШЛ-0,66	3000	2	50	100	37,2	22500	19,86	424,3
ШРА1	186	ТКЛ-3	200	1	70	125		196		49,5
ШРА2	468	ТКЛ-3	600	1	70	125		1764		148,5
ШРА3	382	ТКЛ-3	600	1	70	125		1764		148,5
ШРА4	183,9	ТКЛ-3	200	1	70	125		196		49,5
ОЩЗ	81	ТКЛ-3	150	1	70	125		110,3		37,1