Выбор и расчет принципиальной тепловой схемы станции. Расчет годового отпуска теплоты (Тепловая часть дипломного проекта), страница 7

Таблица 15 – Характеристики сетевых насосов по [1, таблица 7.6]

Согласно [1, п. 5.10.1] в теплофикационной установке электростанции конденсационного типа при одном рабочем сетевом насосе должен быть предусмотрен один резервный. При выборе сетевых насосов необходимо учесть рассчитанный ранее максимальный расход воды через сетевые подогреватели каждого энергоблока W_св’ равный 367,2 кг/с или 1321,9 м³/ч.

Для турбоустановки каждого энергоблока устанавливается не менее двух циркуляционных насосов, таких, чтобы суммарная их производительность была равна или превышала необходимую. Установка резервных циркуляционных насосов при этом не предусматривается. Расход охлаждающей воды через конденсатор турбины каждого энергоблока составляет 36000 м³/ч (см. таблицу 6). В соответствии с этим значением принимается три циркуляционных насоса на блок, производительностью 12500 м³/ч каждый (общая производительность 37500 м³/ч), параметры которых представлены в таблице 16.

Таблица 16 – Характеристики циркуляционных насосов по [1, таблица 7.2]

На один котёл производительностью 950 т/ч должно быть установлено два осевых дымососа и два дутьевых вентилятора [1, п. 3.7]. Отсос дымовых газов параллельно работающими дымососами и подача воздуха должны обеспечивать полную производительность котла с запасом 10%. Один дымосос и один вентилятор должны обеспечивать не менее половинной нагрузки котла.

Производительность дутьёвого вентилятора по [1, (3.111)], м³/с,

, где       B_р - расчётный расход топлива, кг/с,

, где D - расход первичного пара, кг/с, в соответствии с таблицей 2.3 следует принять равным 930 т/ч или 258,3 кг/с;

h_o - энтальпия перегретого пара, кДж/кг, принимается равной 3385 [4, таблица 2.3];

h_пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг, принимается равной 1160 [4, таблица 2.1];

D_пром - расход промежуточного пара, кг/с,

D_пром =0,9∙D,

D_пром =0,9∙258,3=232,5;

h_вых - энтальпия на выходе из промежуточного перегревателя, принимается равной 3597 кДж/кг [4, таблица 2.3];

h_вх - энтальпия на входе в промежуточный перегреватель, принимается равной 2954 кДж/кг [4, таблица 2.3];

q₄ - потери теплоты от механического недожога, принимается равной 0,8 %  [1, таблица 3.25];

 -    располагаемая теплота 1 кг топлива вносимого в топку, кДж/кг,

, где  - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг, принимается равной 15490;

W_р - содержание влаги в топливе, %, принимается равным 33 [1, таблица 2.3];

 - теплоёмкость сухой массы топлива, кДж/(кг∙К), принимается равной 1,13 [1, п. 3.5.2];

t_тл - температура топлива, °С, принимается равной 20 [1, п. 3.5.2];

;

h_к - КПД котлоагрегата, о.е., принимается равной 0,924 [1, таблица 3.2];

;

V° - теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива, м³/кг,

, где C^р - рабочая горючая масса, %, в соответствии с заданным видом топлива следует принять равной 43,5, =0,18, Н_р=3,1, О_р=13,5 [1, таблицы 2.2, 2.3];

;

a_т - коэффициент избытка воздуха в верху топки, о.е., следует принять равным 1,2 [1, таблица 3.35];