Выбор и расчет принципиальной тепловой схемы станции. Расчет годового отпуска теплоты (Тепловая часть дипломного проекта), страница 3

Перекачка рабочего тела от конденсатора в паропроизводящую установку (котёл) осуществляется конденсатными, питательными, а также дренажными насосами. В рассматриваемой ПТС установлено две группы конденсатных насосов. Насосы 1-го подъёма, откачивающие конденсат из конденсатора, имеют малую частоту вращения, что позволяет им работать с небольшим подпором на всасе. Конденсатные насосы 2-го подъёма при этом выполняются на оптимальную частоту вращения, что обеспечивает повышение экономичности всей установки.

Добавочная вода после глубокого химического обессоливания поступает в конденсатор турбины. Паровоздушная смесь из конденсатора турбины отсасывается водоструйным эжектором.

2 Расчёт принципиальной тепловой схемы энергоблока

Расчёт принципиальной тепловой схемы энергоблока, разработанной в пункте 1 (см. рисунок 1), будет проведён для режима среднегодовой электрической нагрузки, МВт,

, где        – среднесуточная электрическая нагрузка одного энергоблока, МВт,

, где ,,, – берутся из расчётов электрической части, n–число энергоблоков;

–время максимальной нагрузки 220 кВ в течении суток равное, ч,

, где  – время наибольшей нагрузки (из п.п. 3.3, стр. 21, к.п.) равное 6193 ч;

;

 – время максимальной нагрузки 500 кВ в течении суток равное (из п.п. 3.3, рис. 2.2, к.п.) 23,01 ч;

;

 – среднее время ремонтных и иных простоев энергоблока за год, ч, принимается равным 700;

, в котором должна быть обеспечена заданная отопительная нагрузка Q_от’=300 МВт при её равномерном распределении между работающими агрегатами.

3 Параметры пара и воды турбоустановки

На рисунке 2 представлена схема процесса работы пара турбоустановки в i-s-диаграмме для заданного режима нагрузки.

Давление пара на входе в каждый из отсеков турбины и на выходе из него, а также давления в нерегулируемых отборах турбины определены по данным расчётного режима номинальной нагрузки [1, таблица 5.5, 5.6]. При этом принято, что давление в любом отборе (входе, выходе в отсек турбины) прямо пропорционально расходу пара, который, в свою очередь, прямо пропорционален электрической мощности, т.е. все давления составляют  от соответствующих им давлений в расчётном номинальном режиме.

Рисунок 2 – Процесс работы пара в главной турбине и турбоприводе турбоустановки К-300-240

КПД цилиндров турбины при этом, по /3/, приняты равными соответствующим КПД в номинальном режиме (см. таблицу 4).

Таблица 4 – Принятые значения КПД отсеков турбины

Давление пара на входах в цилиндры турбины, в регенеративных подогревателях и сетевых подогревателях определены с учётом принятых потерь давления пара в паропроводах: в стопорных и регулирующих клапанах ЦВД – 3 %; в тракте промежуточного перегрева, включая стопорные и регулирующие клапаны ЦСД – 14 %; в ресиверах пара между ЦСД и ЦНД – 2 %; в паропроводах отборного пара – 5-8 %. Также приняты следующие значения потерь давлений: потеря давления воды в каждом ПВД – 0,5 МПа; давление воды за конденсатными насосами перед поверхностными ПНД – 2 МПа; потеря давления воды в каждом поверхностном ПНД – 0,1 МПа. Остаточный недогрев в пароохладителях принят равным 10 ^оС; температурный напор на холодном конце охладителя дренажа – 10 ^оС. Рассеяние теплоты регенеративными подогревателями в окружающую среду оценивается коэффициентом h_пi=0,991÷0,999 о.е. в зависимости от параметров пара [15, п. 11.2].

Точка 0’ процесса работы пара (см. рисунок 2.3) отвечает его состоянию перед регулирующей ступенью ЦВД, точки 2° и 2 – параметрам пара до и после промежуточного перегрева. Процесс 2-6 соответствует работе пара в ЦСД, при этом точки 3, 4, 5 и 6 соответствую параметрам пара в нерегулируемых отборах ЦСД.