Выбор и расчет принципиальной тепловой схемы станции. Расчет годового отпуска теплоты (Тепловая часть дипломного проекта), страница 12

Для электростанции, рассчитанной на твёрдое топливо, сооружается растопочное мазутное хозяйство. В соответствии с суммарной паропроизводительностью котлоагрегатов (3800 т/ч) мазутное хозяйство сооружается с тремя резервуарами по 1000 м³ каждый [5, п. 2.12]. Подача мазута в котельное отделение из растопочного мазутохозяйства производится по одному трубопроводу. Число мазутных насосов принимается два плюс один резервный.

Площади, закрепляемые для организации золошлакоотвалов, должны обеспечить работу станции в течение не менее 25 лет. Вместимость золошлакоотвалов предусматривается достаточной для работы станции в течение 5 лет после ввода её на проектную мощность [5, п. 2.16].

Количество дымовых труб, устанавливаемых на электростанции должно быть минимальным, но по условиям надёжности работы – не менее двух.

Минимально допустимая высота дымовой трубы по [3, (17.20)], м,

, где А - коэффициент температурной стратификации атмосферы, зависящий от метеоусловий, с^2/3∙мг/(г∙K^1/3), в соответствии с заданным районом сооружения станции (Среднее Поволжье) следует принять /3/ равным 160 о.е.;

M - количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу, г/с, суммарное количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу, г/с,

, где  - выброс окислов серы, г/с,

, где B_р - расчётный расход топлива на электростанции, т/ч, B_р=50,07∙3,6∙4=721,0 (см. п. 4);

S^р - рабочая масса серы в топливе, %, следует принять равной 0,183 [1, таблицы 2.2, 2.3];

m_SO2 - молекулярная масса оксида серы, принимается равной 64 а.е.м.;

m_S - молекулярная масса серы равна 32 а.е.м.;

x - доля серы, связанной золой и шлаком в процессе сжигания топлива, принимается равной 0,1;

;

где  - выброс окислов азота, г/с,

, где  - содержание NO₂ в продуктах сгорания, г/м³, следует принять равным 1,4 [3, таблица 17.3];

V - объём дымовых газов, м³/с, следует принять 4∙555,05=2220,02 (см. пункт 4);

;

;

F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе, для газообразных примесей следует принять равным 1;

m, n - безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья выброса, для дымовых труб электростанций n=1; среднее значение m для большинства типовых дымовых труб электростанций 0,85;

ПДК - предельно допустимая концентрация суммарных выбросов окислов серы и окислов азота, мг/м3, следует принять равной 0,5;

c_ф - фоновая концентрация загрязняющего вещества, мг/м³, обусловленная работой существующих предприятий и транспорта, в связи с отсутствием вышеназванной информации принимается равным 0;

Z - количество дымовых труб, минимальное количество 2;

DT - разность между температурой выбрасываемых газов и средней дневной температурой самого жаркого месяца, °С. В пункте 4 температура уходящих газов принята равной 140 ^оС. Средняя дневная температура самого жаркого летнего месяца в заданном районе сооружения электростанции составляет 18,7 ^оС /7/. Таким образом, разность между этими температурами составит DТ=140-18,7=121,3 ^оС;

.

В соответствии с рассчитанной минимально допустимой высотой дымовой трубы и типовым рядом стандартных дымовых труб [3, п. 17.5] на проектируемой электростанции должны быть установлены две дымовые трубы высотой 360 м.

Однако, с экономической точки зрения, более рациональным техническим решением будет установка вместо двух одной многоствольной трубы той же высоты, затраты на сооружение которой очевидно гораздо меньше, чем на сооружение двух отдельных дымовых труб.

Таким образом, в соответствии с проведённым выше расчётом и принятыми технико-экономическими решениями, на проектируемой электростанции устанавливается одна многоствольная труба высотой 360 м.

6 Расчет годового отпуска теплоты