Промышленность \ Первичная переработка нефти

или выхода целевого продукта, страница 8

Пределы выкипания,^oC	tср, ^оС	M	Концентрации компонентов
Пределы выкипания,^oC	tср, ^оС	M	x_F	x_F’	y_F^*	x_F^*
85 – 100 100 – 110 110 – 120 120 – 140 140 – 150 150 – 180 180 – 200 200 – 240 240 – 280 280 – 320 320 – 350 350 – 405 405 – 450 450 – 500 >500	92,5 105 115 130 145 165 190 220 260 300 335 377,5 427,5 475 600	96,3 102,5 107,7 111,9 116 134 146 160 197 224 264 319 394 473 550	0,019 0,01 0,010 0,014 0,025 0,022 0,033 0,037 0,072 0,073 0,075 0,080 0,080 0,058 0,392	0,0102 0,0112 0,012 0,026 0,0523 0,0480 0,0644 0,0259 0,2048 0,0928 0,0809 0,0714 0,0622 0,0349 0,2030	0,1110 0,1036 0,1025 0,1021 0,1020 0,1012 0,1010 0,0908 0,0602 0,0422 0,0264 0,0229 0,0115 0,0222 0,0004	0 0,0013 0,0023 0,0042 0,0058 0,0085 0,0128 0,0206 0,0552 0,0791 0,0962 0,1120 0,1155 0,0693 0,4163
сумма	-	-	1	1	1	1

Относительная плотность паровой фазы r_п=0,817.

Относительная плотность жидкой фазы:

r=0,963

Тепло сверху колонны снимается острым испаряющимся орошением, а в каждой секции промежуточным циркуляционным орошением.

Расчет температурного режима колонны

Расчет температурного режима отгонной секции колонны.

Для определения количества паров, уходящих из отгонной секции колонны составляют уравнения материального баланса по контору 1. Температура паров принимается равной среднему значению между температурой жидкости на входе в отпарную секцию и температурой остатка.

Энтальпии паровых и жидкостных потоков определяются по справочным данным.

Тепло, выделяемое водяным паром при охлаждении от температуры входа до температуры в соответствующем сечении колонны К-2 и стрипинг-секциях, не учитывают в тепловом балансе, так как оно составляет небольшую величину и компенсирует потери тепла в окружающую среду.

Таблица 17

Тепловой баланс по контуру 1

Условное обозначение потока	Расход, кг/ч	М	r²⁰₄	Темп., ^оС	Энтальпия, кДж/кг	Кол. тепла, кДж/ч
Приход W₁	280390,4	500	0,9920	350	808	2,27*10⁸
G₀	-	280	0,895	350	842	G₀*842
Итого						2,2710⁸+ G₀842
Расход W₁	280390,4	500	0,9920	330	751	2,11*10⁸
G₀	-	280	0,895	340	1032	G₀*1032
Итого						2,1110⁸+ G₀1032

Из теплового баланса G₀=84211кг/ч, а паровое число G₀/W₁=0,3.

Парциальное давление нефтяных паров над верхней тарелкой отгонной секции:

588 мм. рт. ст.

где p_эв – абсолютное давление над верхней тарелкой отгонной секции

G₀’, Z₁’ – количество молей соответственно, нефтяных и водяных паров

При давлении 760 мм. рт. ст. нефтяные пары имеют температуру 350^оС, при расчитанном давлении, 588 мм. рт. ст., температура паров равна примерно 340^оС.

Для определения нагрузок в сечении отвода жидкости в стрипинг-секцию К-2/1 предварительно примем температуру на 15-ой тарелке

t_g₁₅=0,9t^итк_50%=0,9*207=0,9*300=270^оС.

Температура дизельного топлива на выходе из стрипинг-секции примем на 20^о ниже температуры жидкости на входе:

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

Скачать файл

Схема переработки сырья и параметры работы установок. Снижение издержек производства и/или повышение качества и/или выхода целевого продукта, страница 8

Расчет температурного режима колонны

Таблица 17

Тепловой баланс по контуру 1

М

Итого