или выхода целевого продукта, страница 10

Принимаем Q_цо1= 0,8(Q_цо1)_макс=0,8*3,5*10⁷=2,8*10⁷, в этом случае g₁₅=25735 кг/ч и G₁₄=49503+87269,8+48524,6+25735=211032,4 кг/ч.

Количество жидкости на 15-й тарелке: g_S₁₅= g₁₅+ g_стр1=25735+61798=87533 кг/ч.

Принимаем, что с 16-й тарелки на 15-ю поступает такое же количество жидкости: g_S₁₅= g₁₆=87533 кг/ч.

Количество паров над 15-ой тарелкой: G₁₅=D₃+W₃+W₂+g₁₆=224305,8 кг/ч.

Аналогичным образом рассчитываем сечение вывода бокового погона в стрипинг К-2/2.

Принимаем температуру жидкости на 25-й тарелке: t_g₂₅=0,9t^итк_50%=0,9*208=187^оС.

Температура керосина на выходе из стрипинг-секции примем на 16^о ниже температуры на входе: t_w₃=t_g₂₅-16=187-16=171^оС.

Температура паров, уходящих из стрипинг-секции, примем 179^оС.

Материальный баланс стрипинга К-2/2 по (контору 1): g_стр2= W₃+G_стр2.

Таблица 20

Условное обозначение потока	Расход, кг/ч	М	r²⁰₄	Темп., ^оС	Энтальпия, кДж/кг	Кол. тепла, кДж/ч
Приход W₃	87269,8	167	0,8097	187	435	3,8*10⁷
G_стр2	-	146	0,788	187	439	G_стр2*439
Итого						3,810⁷+ G_стр2439
Расход W₃	87269,8	167	0,8097	171	394	3,4*10⁷
G_стр2	-	146	0,788	179	701	G_стр2*385
Итого						3,410⁷+ G_стр2701

Из теплового баланса G_стр2=15267 кг/ч, а паровое число составляет G_стр2 /W₃=0,17.

Парциальное давление нефтяных паров над верхней тарелкой этой стрипинг-секции:

Температура при давлении равном 715 мм. рт. ст., равна 182^оС.

Количество жидкости, отводимой в стрипинг-секцию с 25-й тарелки:

g_стр2=87269,8+15267=102536,8 кг/ч.

Плотность и молекулярная масса этой жидкости: r²⁰₄=0,802, М=155.

Принимаем температуру паров под 25-й тарелкой на 10^о выше температуры жидкости на 25-й тарелке.

Материальный баланс по контору 2.

F₀+g₂₅=G₂₄+W₁+W₂, откуда G₂₄=F₀-W₁-W₂+g₂₅=D₃+W₃+g₂₅

где g₂₅ – количество жидкости, стекающей на 24-ю тарелку.

Таблица 21

Тепловой баланс