Компоновка плиты перекрытия – ПК 56-15. Конструкция пола. Расчетная схема и расчетное сечение плиты. Назначение классов бетона и арматуры

Страницы работы

Содержание работы

2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1Компоновка плиты перекрытия – ПК 56-15.

Перекрытие здания с каркасом по серии 1.020-1/83

При шаге колонн 6м конструктивная длина плиты Lk=L-b-2*bшв

Lk=6000-310-2*20=5650мм


2.2 Конструкция пола.

          1.Линолеум поливинилхлоридный на тканевой основе, р=1800кг/м3 t=5мм;

          2.Прослойка из холодной мастики р=1000кг/м3, t=15мм;

          3. Цементно-песчаная стяжка р=1800кг/м3, t=40мм;

          4. Плита перекрытия р=2500кг/м3, t=220мм.

2.3 Расчетная схема и расчетное сечение плиты.

Расчетный пролет для каркасного здания по серии 1.020-1/83.

          L0=Lk-c=5650-107,5=5542,5мм

с – опирание плиты на ригель = bk/2-(155+20)=565/2-175=107,5мм

lk конструктивная длина плиты

Шаг пустот 185мм. Ширина ребер между пустотами 185-159=26мм.

При 7 пустотах число ребер равно 6.

Ширина крайних ребер = (1490-6*26-7*159)/2=110,5мм

          Расстояние от грани плиты до оси крайних пустот 110,5+159/2=190мм.

Расчетное сечение плиты при расчете по первой группе предельных состояний принимаем как тавровая балка h=220мм.

Расчетная ширина верхней полки при боковых подрезках 15мм

bf=bk-2*15=1460

hf=(h-d)/2=(220-159)/2=30,5мм

Расчетная ширина ребра b=bf-7*d=1460-7*159=347мм.

2.4 Нагрузка на плиту.

          Нагрузка на плиту складывается из постоянной нагрузки – собственного веса элементов и временной нагрузки, действующей на перекрытие. Для учета нагрузки от перегородок определим эквивалентную нагрузку от веса перегородки, расположенной вдоль плиты.

Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в таблице 1.

Наименование

Подсчет

Нормативная,

кПа

Коэф. надежности

по нагрузке

γf

Расчетная,

кПа

I. Постоянные:

1. Линолеум ρ=1800кг/м3,t=0,005м

18*0,005

0,09

1,2

0,108

2. Мастика р=1000кг/м3, t=0,015м

10*0,015

0,15

1,3

0,195

3.Ц-п стяжка ρ=1800кг/м3,t=0,04м

18*0,04

0,72

1,3

0,936

3. Железобетонная многопустотная плита, t=220мм

-

3,2

1,1

3,52

Итого постоянные

gn=5,66

gp=6,559

II. Временные:

Полное значение

1,5

1,2

1,8

Итого временные

vn= 1.5

vp=1,8

Всего:

7,16

8,359

g=gp*b*γn=6,559*1,5*0.95=9,35кН/м

v=vp*b* γn=1,8*1.5*0.95=2,565 кН/м

Полная нагрузка q=g+v=9,35+2,565=11,915кН/м

2.5 Статический расчет плиты.

Mmax=q*l2/8=11,915*5.862/8=51,14кН*м

Qmax=q*l0/2=11,915*5.86/2=34,91кН

2.6 Назначение классов бетона и арматуры.

Принимаем для плиты с предварительным напряжением.

          При арматуре класса А-IV,В15, расчетное сопротивление бетона при γв2;

          Rb=7.7 МПа, Rbt=0.67 МПа.

Рабочая продольная арматура класса А-IV.

          Rsn(нормативное сопротивление)=590 МПа

          Rs(расчетное сопротивление)=510 МПа

          Вр-I- поперечная конструктивная арматура

          Rsn=490 МПа

          Rs=410 МПа

          Rsw=270 МПа

          Рабочую продольную арматуру натягивают на упоры формы электротермическим способом, а обжатие бетона производится усилием напрягаемой арматуры при достижении прочности Rbp=0,5*Rbn

          Rbn=0,5*11=5,5 МПа – передаточная прочность бетона.

          Предварительное напряжение арматуры принимается:

          σsp=0,6* Rsn=0,6*590=354 МПа.

          σsp+Р ≤ Rs,ser

          P=30+360/l=30+360/6=90 МПа

          σsp+Р=354+90=444 МПа < Rs,ser=590 МПа

          σsp-Р=354-90=264 МПа > 0,3*Rs,ser=0,3*590 =177 МПа     

∆γsp=0,5*Р/ σsp*(1+1/√np)

2h=2*220=440 мм

При установке через 2 пустоты это расстояние будет = 2*185=370<440 мм

np=5шт.(минимальное число стержней)

∆γsp=0,5*90/354*(1+1/√5)=0,184

γsp=1-0,184=0,816

σsp= γsp* σsp=0,816*354=289 МПа

2.7.1 Расчет плиты с предварительным напряжением

h0=h-a=220-30=190мм – рабочая высота сечения.

Мmax≤Мсеч

Мсеч=Rb bf hf(h0-0,5 hf)=7700*1,46*0,0305(0,19-0,5*0,0305)=59,92

Мmax=51,4кНм≤ Мсеч=59,92 кНм

Условие выполняется, следовательно, нейтральная ось проходит в пределах полки, т. е. имеем первый случай работы таврового сечения.

b= bf=1,46 м

А0= Мmax/ Rb bf h02=51,4/7700*1,46*(0,19)2=0,127

ξ R=ω/1+( σsR/ σsc)(1- ω/1,1)

ω=α-0,008 Rb

ω=0,85-0,008*7,7=0,7884, где α=0,85 – для тяжелого бетона

σsR= Rs+400- σsp-∆ σsp=510+400-289=621МПа

∆ σsp=0, т.к. способ натяжения электротермический.

∆ σsp=500 МПа, т.к. γв2=0,9<1

ξ R=0,7884/(1+(621/500)*(1-0,7884/1,1))=0,583

А0R= ξ R*(1-0,5 ξ R)=0,583*(1-0,5*0,583)=0,413

А0=0,09< А0R=0,413 – сжатая арматура не требуется.

Аsp= Мmaxs6 Rsη h0=51,4/1,2*510000*0,942*0,19=0,000344м2=4,684см2

При А0=0,09 η=0,948 ξ=0,102

γs6= η-( η-1)*(2 ξ/ ξ R-1)=1,2-(1,2-1)(2*0,102/0,583-1)=1,32

γs6 принимаем=1,2

По сортаменту выбираем

1) 2 Ø 12 А-IV с Аsp=2,26 см и 6 Ø 8 А-IV с Аsp=3,02 см2

2) 8 Ø 10 А-IV с Аsp=6,28 см2

Выбираем 1 вариант Аsp=5,28 см2

Мсеч= Rb bf*x(h0-0,5*x)

х= γs6 Rs Аsp/ Rb bf=1,2*510*0.000528/7.7*1.46=0,029м

Мсеч=7700*1,46*0,029*(0,19-0,5*0,029)=56,216кНм

Мmax=51,4кНм< Мсеч=57,216кНм

μ= (Аsp/ bf h0)*100=(5,28/1.46*0.19)*100=0.19%> μmin=0.1%

Условие выполняется.

2.7.2 Расчет по наклонному сечению

Qmax<2.5 Rbt*b*h0

34,91кН<2.5*675*0.347*0.19=111.26

34,91кН<111.26кН

Qbb4*(1+φn)* Rbt*b* h02/c=1,5(1+0,306)*675*0,347*0,19/0,475=34,87 кН

φb4=1,5

φn=0,1*N/ Rbt*b* h0=0,1*152,6/675*0,347*0,19=0,342<0.5

N= σsp* Аsp=289000*0,000528=152,6кН

с=сmax=2,5*h0=47.5cм=0,475м

Q= Qmax-q1*c=34,91-9,16*0.475=30,559 кН

Q=30,559 кН<Qбетона=34.87кН

Условие выполняется.


2.8 Проверка плиты на монтажные и транспортные нагрузки.

Плита имеет 4 монтажные петли, расположенные на расстоянии 365мм от концов плиты. Монтажные петли назначаем из условия передачи массы плиты на три части, учитывая возможный перекос, с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf =1,1и коэффициент динамичности γd=1,4. Масса плиты 2600кг.Масса приходящаяся на 1 петлю:

N1=m* γf* γd/3=2600*1.1*1.4/3=1334,67кг

Принимаем петли Ø14 из стали класса А-I с несущей способностью – 1500кг. Марка стали петли – Ст Зсп.

При транспортировании плиты все плиты принимаем с коэффициентом динамичности γd=1,6.

q=2600*1.1*1.6*10/5,98=7652,2 Н/м

Моп=q*l2/2=7652,2*0.3652/2=0,510кНм

А0= Моп/ Rb bf h02=0,510/7700*1,46*(0,192)=0,00125, η=0,995

Аsp= Моп/ Rsη h0=0,51/410000*0,995*0,19=0,0000063м2=0,063см2

Мпр=q*l22/8- Моп=7652,2*5.272/8-510=26,1 Нм

Мсеч=44.81кНм> Мпр =26,1 кНм

2.9 Конструирование плиты

Рабочая арматура

Напрягаемая рабочая арматура в плите ставится в виде отдельных стержней не более чем через две пустоты. В нижней полке установлено

2 Ø 12 А-IV с Аsp=2,26 см и 6 Ø 8 А-IV с Аsp=3,02 см2

          Каркасы

С учетом того, что плита воспринимает равномерную нагрузку, и поперечная сила  Qmax=34,91кН будет иметь место только у торцов плиты, а в середине она равна нулю, каркасы с поперечными вертикальными стержнями ставим только по торцам плиты на приопорных участках – l/4= 5650/4=1400мм. Устанавливаем 10 шт.

          Верхний стержень каркаса принимаем диаметром 3мм, а нижний стержень диаметром 3 мм. Диаметр поперечных стержней 3 мм из арматуры Вр-I. Шаг стержней  S=h/2=220/2=110 мм. Принимаем шаг 100 мм.

          Верхняя сетка

          Сетка выполняется из арматуры диаметром 3мм Вр-I с шагом продольных стержней 200 мм и поперечных 300 мм

          Для упрочнения бетона на участках передачи напряжения в нижней части плиты устанавливают корытообразные сетки из арматуры диаметром 3мм Вр-I ширина сетки 300 мм.

Похожие материалы

Информация о работе