Выбор энергетических и водогрейных котлов. Паропроизводительность энергетического котла блока. Расход на собственные нужды блока

2 Выбор энергетических и водогрейных котлов.

2.1Выбор энергетических котлов

Согласно НТП принимается блочная схема станции.

Паропроизводительность энергетического котла блока:

,т/ч;                                      (1)

т/ч;

где:

 − запас по производительности (принимается согласно НТП);

 − расход на собственные нужды блока (принимается согласно НТП);

− число блоков.

По параметрам пара турбины и виду топлива может быть установлен котёл типа на начальные параметры Р₀/t₀=12,75/540 МПа/⁰С. Котёл предназначен для работы на каменных углях.

2.2Выбор водогрейных котлов

Выбор производят по величине пиковой нагрузки ТЭЦ на отопление и горячее водоснабжение:

ГДж/ч;                                                     (2)

 ГДж/ ч     

     ГДж/ч.

ГДж/ч.

Согласно стандартному унифицированному ряду к установке принимаем водогрейный котёл типа КВ-ГМ-180-150 в количестве:

, шт.;                                                        (3)

, шт.

2.3 Проверка соответствия нагрузок ТЭЦ

При включенной в работу всех водогрейных котлов на отопительные отборы турбин будет приходится нагрузка

Q== 4970-3771 = 1199 ГДж/ч;                                                             (4)

Q^0,7_тэц= 0.7 · Q_тэц = 0.7 · 7100 =4970 ГДж/ч;                                                            (5)

 =5 · 180 · 4.19 = 3771 ГДж/ч.

Вывод: т.к номинальная теплофикационная нагрузка одной турбины составляет 1089 ГДж/ч., то при выходе из работы одного энергетического котла все  ПВК и оставшиеся в работе турбины смогут обеспечить 70% суммарной тепловой нагрузки ТЭЦ.

3 Расчёт тепловой схемы турбоустановки.

3.1 Техническая характеристика турбины Т-380-130.

Номинальная мощность турбины – 180 МВт. Давление и температура свежего пара перед стопорными клапанами Р₀ = 12,75 МПа, t₀ = 540°C

Давление пара за ЦВД – 2.72 МПа.

Давление отработавшего пара после промежуточного перегрева перед стопорными клапанами ЦСД Р¹_пп =2,49 МПа, t^пп₀ = 540°C

Давление отработанного пара Р_к = 0,00627 МПа.

Турбина имеет семь нерегулируемых отборов для подогрева питательной воды до   t = 248°C.

Данные  по регенеративным отборам приведены в табл.1

                                                                                                       Таблица 1

Отбор	Подогреватель	Давление и температура в отборах, МПа/°C
1	ПВД – 7	4,12 / 386
2	ПВД – 6	2,72 / 333
3	ПВД - 5	1,26 / 447
	Деаэратор	1,26 / 447
4	ПНД - 4	0,658 / 360
5	ПНД - 3	0,259 / 249
6	ПНД - 2	0,098 / 152
7	ПНД - 1	0,049 / 99

3.2 Построение процесса расширения пара в турбине.

Энтальпия пара перед турбиной находится по параметрам свежего пара перед стопорными клапанами турбины   Р₀ = 12,5 МПа,   t₀ = 540°C,    h₀ = 3450 кДж/кг (рис 2.1).

Давление пара перед соплами регулирующей ступени

Р¹₀ = Р₀ · η= 12,75· 0,95 = 12,1 МПа, где  η = 0,95 – КПД дросселирования, учитывая потери давления в стопорных клапанах, перепускных трубах, регулирующих клапанах.

Точка состояния пара в первом отборе находится  по значениям  давления  и  температуры:   Р₁ = 4,12 МПа,   t₁ = 386°C  (табл.1).

Энтальпия первого отбора на ЦВД – 7 h₁ = 3180 кДж/кг. По hs-диаграмме точка состояния пара во втором отборе определяется на hs диаграмме  по значениям давления  Р₂ = 2,72 МПа,  t₂ = 333 °C.  Энтальпия пара второго отбора h₂ = 3090 кДж/кг.

Точка состояния пара в начале процесса в цилиндре среднего давления (ЦВД) определяется  на диаграмме hs по значениям  Р = 2,49 МПа, t₀ = 540°C.

Энтальпия пара в точке начала процесса в ЦСД h = 3550 кДж/кг.

      Точка состояния пара в третьем, четвёртом, пятом, шестом и седьмом отборах определяются на hs – диаграмме аналогичным путём.

Энтальпия пара отборов:  h₃ = 3370 кДж/кг,   h₄ = 3190 кДж/кг, h₅ = 2975 кДж/кг,   h₆ = 2780 кДж/кг, h₇ = 2695 кДж/кг,

Построение процесса расширения пара в турбине от седьмого отбора до конденсатора выполняется по КПД этого отсека проточной части ЧНД.

Внутренний относительный КПД группы ступеней от седьмого отбора до конденсатора принимается  η_oί = 0,79. Располагаемый перепад этой группы ступеней   ΔН₀ =1054= 412 кДж/кг. Полезно    использованный   перепад   

ΔН_ί = ΔН₀ · η_oί   = 412 · 0,79 = 356кДж/кг.

 3.3 Определение давлений пара в верхнем и

нижнем теплофикационных отборах турбины.

t – температура сетевой воды;

t_обр – температура в обратной магистрали, задаётся 70°C.

t_пр – температура в прямой магистрали, задаётся 150°C.

t₁ – температура после нижнего сетевого подогревателя, определяется;