Выбор энергетических и водогрейных котлов. Паропроизводительность энергетического котла блока. Расход на собственные нужды блока, страница 2

t₂ – температура после верхнего сетевого подогревателя, определяются;

h_н,h_в – энтальпии конденсата греющего пара нижнего и верхнего отборов соответственно;

h_но, h_во  - энтальпии греющего пара нижнего и верхнего отборов соответственно;

Р_н , Р_в – давление в нижнем и верхнем отопительных отборах.

Количество теплоты, отпускаемое с ТЭЦ на отопление и горячее водоснабжение, Q^ТЭЦ   = 7100 ГДж/ч

G – расход сетевой воды;

С – удельная теплоёмкость воды.

Определяем расход сетевой воды:

Q^тэц   ·  10³             7100 · 10³              

G = —————— = ——————— = 21181,38 т/ч.                              (6)

С    (t_пр – t_обр)       4,19 · (150 – 70)

Через сетевые подогреватели одной турбоустановки пройдёт количество сетевой воды :

G_св = ,                                                                                           (7)

где  n – число блоков, установленных на ТЭЦ, n = 3.

G = т/ч.

Для турбинных установок Т-180-130 номинальная суммарная тепловая нагрузка отопительных отборов составляет 1089 ГДж/ч.

Определяем t₂:

t₂=   + t_обр;                                                                                                          (7)

1089 · 10³                                                                                                                           t₂ =  —————  + 70 = 107°С.                

7060,46 · 4,19                           

Температура сетевой воды после СП1:

t₁ = t_обр + (t₂  - t_обр) / 2 = 70 + (107 –70) / 2 = 88°С.                                                    (8)

Подогрев сетевой воды до температуры конденсата греющего пара обычно принимают δt = 5 °С.

Cледовательно,  t^но_н = 88 + 5 = 93°С, t^во_н = 107 + 5 = 112°С ;

Определяем давления в нижнем и в верхнем теплофикационных отборах

Р_во  = 0,098 МПа,

Р_но  = 0,049 МПа.

По  hs-диаграмме находим энтальпии пара в верхнем и нижних отборах:

h_во= 2780 КДж/кг

h_но= 2695 КДж/кг

По значениям  t^но_н и t^во_н  находим энтальпию конденсата и греющего пара верхнего и нижнего сетевых подогревателей, определяемые как энтальпии кипящей по соответствующим температурам насыщения:

h_др.в= 389,57 КДж/кг

h_др.н= 469,78 КДж/кг а) определение расхода пара на сетевой подогреватель нижнего отбора

Уравнение теплового баланса подогревателя:

т

G_т · С · (t₁ - t_обр)  = G_но · (h₆ - q₆) η_псв ;

G· С · (t₁ - t_обр)         7060.5 · 4,19 · (88 – 70)

G = ———————— = —————————  = 244т/ч = 67,8кг/с.               (9)

(h₆ - h₆) η_псв                (2695 – 469,78) · 0,98

б) определение расхода пара на сетевой подогреватель верхнего отбора т

G_т · С · (t₂ – t₁)  = G_но · (h₆ - q₆) η_псв;

G · С · (t₂ – t₁)          7060,5 · 4,19 · (107- 88)

G = ———————  = ——————————  = 240 т/ч =66.6 кг/с.               (10)                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                  (h₆ - q₆) η_псв              (2780 – 389,57) · 0,98

3.4 Расчёт сепаратора непрерывной продувки.

При расчёте принимаем двухступенчатую схему сепарации:

а) расчёт 1-й ступени сепаратора

Уравнение теплового баланса

G_пр · h_пр · η_сеп = G _1с ·  h _с1 + G ´_пр · h ´_пр;

Рис.

Уравнение материального баланса

G´_пр = G _пр  · G _с1,                                                                                    (11)

где G _пр – количество продувочной воды

G _пр =  G_к^ном=0,01670=6,7 т/ч                                                   (12)

G _с1- количество отсепарированного пара в 1-й ступени;

G _пр – количество продувочной воды. Определяется по таблице насыщенного пара при рабочем давлении в барабане котла Р_бар.

Р_бар≈ Р_пп + 1,5 = 13.8 +1,5 = 15,3 МПа, h _пр = 1623,9 кДж/кг.           (13)