Выбор энергетических и водогрейных котлов. Паропроизводительность энергетического котла блока. Расход на собственные нужды блока, страница 3

h_с1 – энтальпия сухого насыщенного пара в сепараторе 1-й ступени, зависящая от давления в нём.

Рабочее давление в сепараторе выбирается в зависимости от давления в отборе, с которым соединен сепаратор по пару. В данном случае целесообразно завести пар из 1-й ступени сепаратора в деаэратор.

Поэтому  Р_с1 – энтальпия продувочной воды, уходящей из 1-й ступени. Определяется по давлению в сепараторе: h _пр1 = 697,1 кДж/кг.

η_сеа – коэффициент, учитывающий охлаждение сепаратора, принимается равным 0,98.

G_пр · h _пр · η_сеп  = G _c1 ·  h _с1 + Д´_пр · h´_пр - Д_1с · h´_пр .

G _c1 = G_пр (h_пр-h_пр1)/ (h_с1-h_пр1)=                                                      (14)

=6,7 · (1623,9 · 0,98 – 697.1) / (2762.9- 697,1) = 2,9 т/ч;

б) расчёт 2-й ступени сепаратора непрерывной продувки

Вторая ступень рассчитывается аналогично первой. Пар из второй ступени сепаратора направляется на ПНД – 3.

G´_пр · h´_пр1 · η_сеп = G _с2 ·  h_с2 + G ´´_пр · h ´_пр2;

h´_пр1 = 697,1 кДж/кг, h _с2 = 2719 кДж/кг (при Р_с2 =  0,26 МПа),

h´_пр2 = 540, 9  кДж/кг,

 

Получим:

(G´_пр  - G_с1) h´_пр1 ·  η_сеп = G_с2 ·  h_с2 +( G_пр  - G_с1) · h_пр2 - h´_пр2 · G_с2

G_с2 =G_пр(h_пр-h´_пр2 )/( h_с2 -h´_пр2 )=                                                    (15)

3,8 · (697,1 · 0,98 – 540,9) / (2719– 540,9) = 0,25 т/ч.

Количество продувочной воды, выходящее из сепаратора 2-й ступени

G´´_пр = G´_пр - G_с1 – G_с2 = 6.7 – 2,9 – 0,25=3,55 т/ч.                    (16)

3.5 Определение количества добавочной воды.

Расход сырой воды на химводоочистку определяется из соотношений

G = 1,25 · G+ 1,4 · G _пк .                                                                           (17)

а) Определение расхода добавочной воды на подпитку теплосети G_хов.

Количество добавочной воды для подпитки теплосети принимается 0,75 % от объёма воды в тепловых сетях .

Объём воды в теплосетях берётся из расчёта 65 м³ на 1 Гкал/ч .

V = 65 · 7100 /  4,19 = 110143 м³,

G= 110143 · 0,25 / 100 = 276,36 т/ч;

б) определение расхода добавочной воды на подпитку котлов  G_пк.

G= 0,012 · G_к · n + G´´_пр                                                                               (18)

G´´_пр – величина продувочной воды после сепаратора 2-й ступени,

G´´_пр = 3.55 · n_котлов = 2,58 · 3 = 10,65 т/ч;                                                       (19)

G_к – производительность котла, G_к = 670 т/ч.

G= 0,012 ·  670 · 3  + 10,65 = 34,77 т/ч;

в) расход сырой воды на химводоочистку

G =1,25 · 275.36 + 1,4 · 34,77 = 392,88 т/ч,

G ≈ 393 т/ч, где, 40% запас на собственные нужды химцеха для химического обессоливания 25% запас химцеха для умягчения.

3.6 Определение расхода пара на регенеративные подогреватели.

Расчёт тепловой схемы ведётся по заданному расходу пара на турбину.

Расход пара на турбину определяется по диаграмме режимов.

G_о = 186,1 кг/с    

Расход питательной воды

G_пв = G_о + G_ут + G_пр                                                                                                                 (19)

G_пр = 0,01 · G_к;           G_к – производительность котла.

G_пр=0.01·670=6.7т/ч=1,86кг/с

G_ут = 0,016 · G¹_пв =   0,016 ·187,96=3 кг/с                                                            (20)

G¹_пв =  G_о+ G_пр=186,1+1,86=190,96 кг/с                                                              (21)

G_пв = 190,96 кг/с.

Расчёт регенеративной схемы производится последовательно для ПВД, деаэратора питательной воды и ПНД  - на основе решения уравнений теплового баланса.

3.7 Расчёт подогревателей высокого давления.

Для расчёта расходов пара на ПВД составляем уравнения теплового баланса:

ПВД 7:

G_пв* (h_пв1 –h_пв2) = G_п7 * (h _п1- h_др1) *                                                                    (22)

 ПВД 6:

G_пв* (h_пв2 –h_пв3) = (G_п6 * (h ₂- h_др2) + G_п7* (h _др1- h_др2)) *                                     (23)

ПВД 5: