- объемный КПД вспомогательного насоса ;
- общий КПД;
- мощность кВт 250;
- частота вращения об/мин 960;
- производительность вспомогательного насоса, л/мин 57.
Определим объемный КПД для подачи :
;
Полный КПД для средней нагрузки:
;
Определяем мощность на валу насоса при средней нагрузке и угловой скорости гидромотора с учетом, что для проектируемого привода:
рнр = рн + Dртвс = 13,000569+ 0,0359.10-3 = 13,0006 МПа;
Nвн = ;
Момент на валу насоса при средней нагрузке без учета скольжения асинхронного электродвигателя:
H·м;
Выбираем электродвигатель типа 4А 280М6У3. Технические характеристики:
- ;
- скольжение SK= 2 %;
Скольжение при средней нагрузке определяем по формуле:
= = 0,020;
Угловая скорость насоса при средней нагрузке:
;
Емкость бака определим по трехминутной производительности насоса:
.
Полученную величину округляем до ближайшего значения по ГОСТу - .
После выбора оборудования составим таблицу коэффициентов утечек:
Оборудование |
Формула |
Числовые значения коэффициентов, м4∙с/кг. |
Гидромотор МР-1100 |
аум = |
аум = |
Насос НР-10/500 |
аун = |
аун = |
Момент на валу насоса при средней нагрузке и средней угловой скорости гидромотора по формуле:
Коэффициент трансформации момента, передаточное число и КПД гидропередачи:
;
Уточненный полный КПД гидромотора при средней нагрузке:
;
КПД гидросети:
;
КПД гидропередачи:
;
Значения КПД отличаются менее чем на 5%, следовательно расчет сделан правильно.
Построим механическую характеристику, соответствующую средней скорости вала гидромотора.
Определяем параметр регулирования насоса:
;
Определяем параметры холостого хода:
H·м;
МПа;
Рмх = Dрмх + рсл = 1,37 + 0,6 = 1,97 МПа;
Рнх = Dрмх + Dртн = 1,97 + 0,000569 =1,9705 МПа.
;
Скорость холостого хода:
Рис. 1 Механическая характеристика
Скоростную характеристику построим для средней нагрузки: Мм = М0c=2000 Н×м:
;
1;
Зона нечувствительности при :
;
Рис. 2. Скоростная характеристика
Динамический расчет проведем при постоянном значении параметра регулирования и изменении нагрузки на гидромотор, которая в данном случае зависит от угловой скорости и коэффициента , являющегося внешним возмущением. За исходный режим принимаем работу привода при средней нагрузке и .
Пренебрегая распределенностью параметров, примем .
Уравнение динамической характеристики асинхронного двигателя с учётом wэ(t) = wн(t) примет вид:
Т1 × dMэ(t)/dt + Mэ(t) = b × (wэс - wн(t))
Уравнение нагрузки электродвигателя:
Jн × dwн(t)/dt = Mэ(t) - (qнк × eн / 2p×hгмн) × pн(t) + qнк × pвс × eн / 2p × hгмм, где
Jн =Jэк + Jкн .
Уравнение нагрузки гидромотора:
Jм × dwм(t)/dt = qмк × hгмм × pн(t) / 2p - qмк × hгмм × pсл / 2p - kс(t)×Mс (t);
Уравнение движения жидкости в нагнетательном трубопроводе, включая насос и гидромотор:
(W / Eп) × dpн(t)/dt – qнк × wн(t)×eн/2π + qмк × wм(t) / 2p + pн(t) × (aум + aун);
Перепишем систему в безразмерном виде , обозначая Мэ(t) = Мн × Мэ(t) ;wн(t) = wэс×wн(t); wм = wм×wм(t) ; рн(t) = рн × рн(t) ; Кс(t) = Кс0×Кс(t) , и вычислим постоянные коэффициенты при средней нагрузке и угловой скорости гидромотора.
Тогда уравнение асинхронного двигателя примет вид:
T1 × dMэ(t)/dt + Mэ(t) = k1 – k1 × wн(t);
где 0,009 c;
Уравнение нагрузки электродвигателя в безразмерном виде :
T2 × dwн(t)/dt = Mэ(t) – k2 × pн(t)+k3;
где T2 = (Jнк + Jэк) × wн / Mн = (0,0012 + 0,0056) × 98 /816 = 0,0018 c;
k2 = qнк × eн × pнр / 2p × hгмм × Mн = 450 ×10-6 × 0,84 × 13 × 106 / 6,28 × 0,9 × 816 = 1;
k3 = qн × eн × pвс / 2p × hгмм .Mн » 0;
Уравнение нагрузки гидромотора в безразмерном виде имеет вид:
T3 × dwм(t)/dt = pн(t) – k4 × kс(t) × Mс(t) – k5 , где
Т3 = 2p × Jм × wм / qмк × pн × hгмм = 6,28 × 0,3 × 0,52 / 1,126 × 10-3 × 13 × 106 × 0,9 = 0,00007 с-1;
k4 = 2p × M0c / qмк × pн × hгмм = 6,28 × 2000 / 1,126 × 10-3 × 13 ×106 × 0,9 = 0,95;
k5 = p’cл / pн = 0,6 / 13 = 0,046;
Уравнение движения жидкости в безразмерном виде:
T4 × dpн(t)/dt + pн(t) – k6 × wн(t) + k7 × wм(t) = 0,
Еп = Eж / (1 +Eж × (Dт’ / d × Eт) = 1700 × 106 / (1 + 1700 × (60 / 2 × 2 × 105)) = 1354 МПа;
W = p × (Dт′ )2 × lтп / 4 = 3,14 × (0,06)2 × 1,2 / 4 = 0,0033912 м3 ;
Т4 = W / Eп × åayi = 0,0033912/ 1354 × 106 × 18,96× 10-12 = 0,132 c ;
k6 = qнк × eн × wэс / 2p × pн × åayi =
=450 × 10-6 × 0,84 × 100 / 6,28 × 13 × 106 × 18,96 × 10-12 = 24,42;
k7 = qмк × wм / 2p × pн × åayi = 1,126 × 10-3 × 0,52 / 6,28 × 13 × 106 × 18,96 × 10-12 = 0,37.
После вычисления постоянных коэффициентов система уравнений принимает вид:
0,009 × dMэ(t)/dt + Mэ(t) = 60 – 60 × wн(t);
0,0018 × dwн(t)/dt = Mэ(t) –pн(t);
0,00007 × dwм(t)/dt = pн(t) – 0,95 × kc × (0,9+0,1 . wм(t)) – 0,046;
0,132× dpн(t)/dt + pн(t) –24,42 × wн(t) +0,37 × wм(t) = 0;
Учитывая что в статике производные равны нулю, решим систему линейных уравнений и определим начальные условия при t = 0 и :
;
Мэо = 1;
pно =1;
Для решения системы уравнений используем программу написанную на языке QBasic.
Параметр, характеризующий сопротивляемость породы, зададим в виде
Результаты решения системы уравнений при kc=1,2:
Рис. 4. Графики
Полученные результаты представлены на графике (рис.4), из которого следует:
1. При скачкообразном увеличении нагрузки на 25 % угловая скорость электродвигателя практически не изменяется;
2. Время перехода на новый установившийся режим составляет 0,25 с, что значительно меньше заданного времени разгона привода .
1. Ковалевский В.Ф., Железняков И.Т., Бейлин Ю.Е. Справочник по гидроприводам горных машин. М., Недра, 1974.
2. Коваль П.В. Гидравлика и гидропривод горных машин. М., Маши-
ностроение, 1979.
3. Абрамов Е.И., Колесниченко К.А., Маслов В.Г. Элементы гидро-
привода. Киев, Техника, 1977.
4. Гидропривод горных машин (М.У.) СПб 1993
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.