Прочностные характеристики материалов см. в п.2.2.
Выбор расчетного поперечного сечения. П-образное поперечное сечение плиты перекрытия приводится к стандартному тавровому сечению, эквивалентному по геометрическим характеристикам исходному сечению.
Рис.2.5.
Так,как hf': h = (0.05 : 0.45= 0.111 > 0.1 то ширина полки, вводимая в расчет, принимается b f' = 1.38м.
Проверка положения нейтральной оси по высоте сечения.
Несущая способность сечения при полностью сжатом бетоне полки
Mf' = Rb • Yb,2 • bf' • hf' • (ho-0.5 • hf') =
= 11.5 • 106 • 0.9 • 1.38 • 0.05 • (0.42-0.5 • 0.05) = 230000Нм > 107800Нм =
= Mmax Так как M f' > Mmax ,то нейтральная ось проходит в пределах высоты полки, а сечение можно рассчитывать как прямоугольное шириной b = hf' = 1.38м.
Определение площади поперечного сечения рабочей продольной арматуры (по блок-схеме № 1):
аm = Мmах: (Rb • yb,2 • b f' • h02) = 98308 : (11.5 • 106 • 0,9 • 1.38 • 0.422) = 0.034;
E = 1 - l - 2 • am = 1 - l - 2 • 0.034 = 0.035;
AsTp = (E • b f' • h0 • Rb): Rs = (0.035 • 138см • 42см ) •11.5: 365 = 6.39см2.
Принимается 2Ф25А400(Аs = 7.60 ). ds = 22мм.
Назначение диаметра хомутов и монтажной арматуры в сварном каркасе.
Конструкция каркаса приводится на рис.2.6. Рис.2.6.
Диаметр хомута dsw принимается (из условия недопущения пережога хомутов dsvv при точечной сварке) по рекомендациям табл.2.2.
Табл.2.2
|
ds, мм |
<22 |
25; 28; 32 |
36; 40 |
|
dsw, мм |
6 |
8 |
10 |
При принятом диаметре продольной рабочей арматуры ds = 22мм диаметр хомутов принимается dsw = 6мм (гладкая арматура класса А240; по сортаменту A1SW = 0.57см2).
Диаметр монтажной арматуры
dm = max [ (dsw + 2мм) = (6 + 2) = 8мм; 10мм ] = 10мм (гладкая арматура класса А240).
Площадь двух хомутов, попадающих в одно поперечное сечение плиты.
2.4.2.2. Конструктивный расчет по наклонным сечениям.
Цель расчета - определение шага хомутов.
В качестве поперечной арматуры принята гладкая арматура класса А240 с расчетным сопротивлением Rsw~ 170МПа.
Площадь поперечных стержней, попадающих в одно поперечное сечение плиты Asw = 0.57см2 (2Ф8А240).
Проверка необходимости постановки хомутов по расчету.
Обозначим Qmjnb поперечную силу, воспринимаемую бетоном при отсутствии хомутов (из условия работы бетона на растяжение)
Qmjn.b = 0.6 • (l + фf) • Rbt • b • h0.
Здесь фf - коэффициент, учитывающий поддерживающее влияние полки плиты на работу ее ребер (суммарная ширина продольных ребер на уровне центра тяжести продольной рабочей арматуры принимается b = 0.18м)
фf =min.[ фf1;0.5];
фf1= (2.25 • h f' 2) : (b • h0) = (2.25 • 0.05 2) : (0.18 • 0.42) = 0.074.
фf= min [фf1= 0.092; 0.5] = 0.074.
Тогда Qmin.b = 0.6 • (1 + фf • Rbt • b • h0) =
= 0.6 • (1 + 0.074) • 0.9 • 106 • 0.18 • 0.42 = 39460H < 74000H = Qmax.
Так как Qmjn.b < Qmax то на приопорных участках образуются наклонные трещины, а хомуты должны устанавливаться по расчету (их расчет необходим).
Назначение шага хомутов на приопорных участках.
Требуемый шаг хомутов на приопорных участках
SonTp = min [Sonкон ; Sonmax ]
Требуемый шаг хомутов на приопорных участках, принимаемый по конструктивным соображениям при высоте ребра h = 45см > 44см
son,KOH = min [0.33 • h = 0.33 • 45 = 14,8см; 50см ] = 15см (с округлением) = 150мм.
[Требуемый шаг хомутов на приопорных участках, принимаемый по конструктивным соображениям при высоте ребра h < 44см
son,KOH = min [0.5 • h; 15см ].
Максимально-допустимый шаг хомутов из условия невозможности . прохождения наклонной трещины между соседними рядами хомутов (т.е. только по бетону без вовлечения в работу хомутов)
son,max = [1.5 • (1 + фf) • Rbt ' b • h0 ] : Qmax =
= [1.5 • (1 + 0.074) • 0.9 • 106 • 0.18 • 0.422]: 67219 = 0.685м = 685мм. Тогда sonTp = min [son,K0H= 150мм; son,max = 685мм] = 150мм. Шаг хомутов на приопорных участках предварительно принимается son= 150мм = 0.15м.
Проверка достаточности принятого шага хомутов Son = 0.15м.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.