Другие предметы \ Железнодорожный путь

Проектирование плиты междуэтажного перекрытия марки П-1. Краткое описание строительных конструкций здания, страница 2

Ширина здания, м.

LАБ,м

LБА м

LВГ м

bн,м

bдоб  М

18

6.15

5.7

6.15

1.20

0.60

21

7.2

6.6

7.2

1.40

0.70

Дальнейшему расчету подлежит рядовая плита междуэтажного перекрытия номинальной шириной bн= 1.40м (марки П-1).

2. Проектирование плиты междуэтажного перекрытия марки П-1.

2.1.  Назначение предварительных размеров плиты.

Номинальные размеры плиты в плане составляют:

-  по длине 1н = 6м = 6000мм;

-  по ширине bн = 1.4м = 1400мм (см. табл. 1.1). Конструктивные размеры плиты в плане составляют:

-  по длине 1к = 1н - 30мм = 6000 - 30 = 5970мм;

-  по ширине bк = bн - 10мм = 1400 - 10мм = 1390мм.    План плиты перекрытия приводится на рис.2.1.

Поперечное сечение плиты перекрытия приводится на рис.2.2.

Основные размеры поперечного сечения плиты перекрытия, используемые в дальнейшем расчете:

- высота плиты, задаваемая в первом приближении, h = 400мм (будет уточняться далее после определения нагрузок на плиту);

-  расстояние между продольными ребрами в свету                                                     10 = bк - 240мм = 1390-240= 1150мм;

-  ширина плиты по верху (ширина сжатой зоны бетона)

bf' = bK - 10мм = 1390 - 10 = 1380мм;

-  толщина полки плиты hf = 50мм;

- суммарная ширина продольных ребер на уровне рабочей арматура может быть принята b ~ 180мм.

2.2.  Применяемые при проектировании плиты перекрытия материалы.

Бетон - тяжелый. Класс бетона по прочности на сжатие принимается В20 со следующими величинами расчетных сопротивлений:

-  на осевое сжатие Rb = 11,5МПа;

-  на осевое растяжение Rbt = 0,9МПа.

Коэффициент условий работы бетона уь>2 = 0.9 (вводится в качестве сомножителя только к расчетному значению Rb).










Максимально-допустимый шаг хомутов из условия невозможности прохождения наклонной трещины между соседними рядами хомутов (т.е. только по бетону)

Sоn,max =   [1.5 •  Rbt • b • hо.оп2 ] :  Q =

= [1.5 • 0,9 • 106 • 0.3 • 0.462]: 326805 = 0.262м = 262мм.

Тогда sonTp = min [son)KOH = 200мм; son,max= 262мм] = 200мм.

Шаг хомутов на приопорном участке предварительно принимается  Son = 200мм = 0.20м.

Проверка достаточности принятого шага хомутов Sоn=0.20м.

Усилие в хомутах, условно распределенное на единицу длины элемента в пределах наклонной трещины

qsw = (Rsw • Asw): son = (175 • 106 • 1.51 • 10 - 4): 0.20 = 132125Н/пог.м.

Длина проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента

С0 = min [С0расч; С0mах].

Длина проекции опасной наклонной трещины, на которой учитывается работа хомутов

C0pacч = [2• Rbt• b•  hо.оп 2] :qSw =

=   [2 • 0,9 • 106 • 0.3 • 0.462]: 132125 = 0.86м.

Конструктивное ограничение длины проекции опасной наклонной трещины Соmах = 2• hо.оп2 = 2 • 0.46 = 0.92м.

Тогда С0 = min [С0расч = 0,86м; С0тах = 0,92м] = 0,86м.

Доля поперечной силы, которая может быть воспринята хомутами

Qsw = qsw • С0 = 132125 • 0.86 = 113628Н,

Доля поперечной силы, которая может быть воспринята бетоном сжатой зоны над корнем наклонной трещины

Qb = [2 • Rbt • b • h0 On 2] : C0 =

= [2 • 0,9 • 106 • 0.3 • 0.462] : 0.86 = 132865H.

Проверка условия прочности на действие поперечной силы Q

Qsw + Qb>Q

Qsw + Qb= 113628+ 132865 = 246493H<309300H = Q. При шаге хомутов

son = 0.20м условие прочности не удовлетворяется.

Принимается шаг хомутов на приопорном участке son>A = 0.10м.

2. Приопорный участок у опоры «Б» слева. Q = Q Б,лев= 430788Н.

В качестве поперечной арматуры принята гладкая арматура класса А240 с расчетным сопротивлением Rsw = 170МПа. 

Скачать файл